Компоновка поперечной рамы, определение нагрузок. Проектирование стропильных конструкций. Конструирование продольной и поперечной арматуры в колонне, расчет подкрановой консоли. Расчет монолитного внецентренно нагруженного фундамента под колонну.
При низкой оригинальности работы "Железобетонные конструкции одноэтажного промышленного здания с мостовыми кранами", Вы можете повысить уникальность этой работы до 80-100%
Находим высоту надкрановой части колонн, принимая высоту подкрановой балки 0,8 м (по приложению XII ), а кранового пути 0,15 м с учетом минимального габарита приближения крана к стропильной конструкции 0,1 м и высоты моста крана грузоподъемностью 16 т Нк = 2,2 м (приложение XV ) : Н2 2,2 1,2 0,15 0,1 = 3.65 м Высоту подкрановой части колонн определяем по заданной высоте до низа стропильной конструкции 12 м и отметки обреза фундамента-0,150 м при Н2 =3.9 м : Расстояние от верха колонны до уровня головки .подкранового рельса соответственно будет равно : у= 3.9-1.2-0,15 = 2.55 м. В соответствии с таблицей габаритов колонн (приложение V) и назначенными размерами поперечных сечений принимаем для колонн крайнего ряда по оси А номер типа опалубки 4, а для колонн среднего ряда по оси Б - 9. Нормативное значение снеговой нагрузки на 1 м2 покрытия определяем по формуле (10.1) [12]: где се = 1,0 - коэффициент, учитывающий снос снега от ветра, принят по формуле (10.4) [12]; Коэффициент k(ze), учитывающий изменение ветрового давления с учетом эквивалентной высоты вычисляем по формуле (11.4) [12]: k(ze)=k10 (ze / 10 )2? = 0,65 (15,915/10)0,4 = 0,783 где параметры k10 = 0,65 и ? = 0,2 приняты по таблице 11.3[12] (см. приложение XVI) для заданного типа местности В.Программная система АОС-ЖБК позволяет выполнить оптимизацию проектируемой стропильной конструкции по критерию относительной стоимости стали и бетона, при этом за единицу автоматически принимается относительная стоимость рассчитанного варианта по индивидуальному заданию. На основе анализа рассчитанных ЭВМ вариантов можно выбрать оптимальный вариант стропильной конструкции, отвечающий нормативным требованиям.Анализ эпюр показывает, что целесообразно при расчете сечений принимать несимметричное армирование, так как моменты в расчетном сечении разных знаков отличаются по абсолютной величине более чем на 25 %. По результатам статического расчета поперечной рамы в расчетном сечении 3-3имеем следующие значения положительных изгибающих моментов (в КН·м) от временных нагрузок: 15,23-от длительной составляющей снеговой нагрузки в пролете АВ (номер загружения 2); 9,41 - действие тормозного усилия на колонну по оси А слева(номер загружения 12), соответственно с учетом коэффициента сочетаний для двух кранов получим 0,85(26,72 9,41)=30,71 выполним сравнение с сочетанием усилий от вертикальной нагрузки от четырех мостовых кранов (коэффициент сочетания 0,7) и невыгодной горизонтальной нагрузки от двух мостовых кранов (номера загружений 6, 9 и 10), соответственно получим: 0,7(-129,16-26,72) 0.85·(-13,53)=-120,62<30,71, следовательно, для определения Mmax следует учитывать крановую нагрузку от двух кранов; Определение всех неблагоприятных комбинаций расчетных усилий в сечении 3 - 3 для основных сочетаний нагрузок с учетом требований [12] представлено в таблице 3.1. Определим сначала площадь сечения продольной арматуры со стороны менее растянутой грани (слева) при условии симметричного армирования от действия расчетных усилий в сочетании Nmin и Ммах : N = 847,57 КН, М=34,43 КН·м; Nl = 847,57 КН, Ml =-5,5 КН·м.Анализируя результаты расчета всех опасных сечений колонны, целесообразно в надкрановой части принять симметричную продольную арматуру по 2O18А500 (Asл=Asп=509 мм2 > 440 мм2). В подкрановой части колонны принимаем продольную арматуру 4O22А400 (Asл = 15020мм2 > 1347 мм2), и у наиболее напряженной грани справа - 4O22A400 (Asп=1520 мм2 >1498 мм2). Поперечную арматуру в надкрановой части колонны по условию свариваемости принимаем диаметром 5 мм класса В500, а в подкрановой - диаметром 6 мм, которая должна устанавливаться в сварных каркасах с шагом не более 15d =15*22=270 мм; шаг 250 мм , где d - минимальный диаметр сжатых продольных стержней. Выполняем проверку принятого продольного армирования на прочность в плоскости, перпендикулярной раме, при действии максимальных продольных сил. При ? = 0,833 несущая способность расчетного сечения колонны, вычисленная по формуле (3.97)[7] будет равна: следовательно, прочность наддкрановой части колонны в плоскости, перпендикулярной поперечной раме, обеспечена.Анализируя значения усилий в таблице 4.1 находим, что наиболее неблагоприятной комбинацией для предварительного определения размеров подошвы фундамента по условию максимального эксцентриситета (отрыва фундамента) является вторая комбинация усилий. В этом случае получим следующие значения усилий на уровне подошвы фундамента Принимая соотношение сторон фундамента ?=a/b=0,7 вычислим коэффициент k по формуле: где R0 = 0,27 МПА = 270 КПА - расчетное сопротивление грунта по индивидуальному заданию; Тогда получим следующие ориентировочные размеры сторон фундамента: Принимаем предварительно размеры подошвы фундамента а =3,3 м и b = 2,3 м и уточняем расчетное сопротивление песчаного грунта основания с учетом заданной глубины заложения фундамента согласно приложения В[13]: где k1 = 0,125 и k2 = 0,25 принято для песчаных грунтов по [13]. Находим соответствующие усилия на уровне подошвы
План
СОДЕРЖАНИЕ
Данные для выполнения проекта
1. Компоновка поперечной рамы и определение нагрузок
2. Проектирование стропильных конструкций
2.1 Сегментная раскосная ферма
2.2 Оптимизация стропильной конструкции
3. Проектирование колонны
3.1 Определение расчетных комбинаций усилий и продольного армирования
3.2 Конструирование продольной и поперечной арматуры в колонне и расчет подкрановой консоли
4. Расчет и конструирование монолитного внецентренно нагруженного фундамента под колонну
Список литературы
ДАННЫЕ ДЛЯ ВЫПОЛНЕНИЯ ПРОЕКТА
1. Шаг колонн в продольном направлении, м ..…...............…....12.00
2. Число пролетов в продольном направлении ...................................5
3. Число пролетов в поперечном направлении....................................3
4. Высота до низа стропильной конструкции, м ..............................12
5. Тип стропильной конструкции и пролет...........................…...ФБ-24
18. Расчетное сопротивление грунта, МПА………………………...0,27
19. Район строительства...................................................................Пенза
20. Тип местности ..............................................................................…..В
21. Влажность окружающей среды…………………………………55%
22. Класс сооружения ...................................................…………….КС-2 стропильный арматура колонна консоль фундамент
1. КОМПОНОВКА ПОПЕРЕЧНОЙ РАМЫ И ОПРЕДЕЛЕНИЕ НАГРУЗОК
Компановку поперечной рамы производим в соответствии с требованиями типизации конструктивных схем одноэтажных промышленных зданий.
Список литературы
1. Байков В.Н., Сигалов Э.Е. Железобетонные конструкции: Общий курс; Учебник для вузов. - 6-е изд., репринтное. - М.: ООО «БАСТЕТ».2009г.- 768 с.
2. Кумпяк О.Г., Галяутдинов З.Р., Пахмурин О.Р., Самсонов В.С. Железобетонные и каменные конструкции. Учебник - М. Издательство АСВ. 2011. - 672 с.
3. Бородачев Н.А. Автоматизированное проектирование железобетонных и каменных конструкций: Учеб. пособие для вузов - М.; Стройиздат, 1995. - 211 с.
4. Бородачев Н.А. Курсовое проектирование железобетонных и каменных конструкций в диалоге с ЭВМ: Учеб. пособие для вузов - Самара:СГАСУ, 2012. - 304 с.
5. СП 63.13330.2012. Бетонные и железобетонные конструкции. Основные положения. Актуализированная редакция СНИП 52-01-2003.- М.: 2012. - 161 с.
6. СП 52-101-2003. Бетонные и железобетонные конструкции без предварительного напряжения арматуры (одобрен постановлением Госстроя РФ от 25.12.2003 г. №215). - М.: Госстрой.- 2004.
7. Пособие по проектированию бетонных и железобетонных конструкций из тяжелого бетона без предварительного напряжения арматуры (к СП 52- 101-2003). ЦНИИПРОМЗДАНИЙ, НИИЖБ. - М.: ОАО ЦНИИПРОМЗДАНИЙ. - 2005. - 214 с.
8. СП 52-102-2004. Предварительно напряженные железобетонные конструкции. - М.: Госстрой. - 2005. -15 с.
9. Пособие по проектированию предварительно напряженных железобетонных конструкций из тяжелого бетона (к СП 52-102-2004). ЦНИИПРОМЗДАНИЙ, НИИЖБ. - М.: ОАО ЦНИИПРОМЗДАНИЙ. - 2005. - 158 с.
10. СП 52-103-2007. Железобетонные монолитные конструкции зданий. -М.: Госстрой.-2007.-22 с.
11. СП 15.13330.2012. Каменные и армокаменные конструкции. Актуализированная редакция СНИП II-22-81*. - М.: ФАУ «ФЦС», 2012. -78 с.
12. СП 20.13330.2011. Нагрузки и воздействия. Актуализированная редакция СНИП 2.01.07-85*. - М.: ОАО « ЦПП», 2011. - 96 с.
13. СП 22.13330.2011. Основания зданий и сооружений. Актуализированная редакция СНИП 2.02.01-83*. -М.: ОАО « ЦПП», 2011. - 166 с.
14. ГОСТ 27751-2014. Надежность строительных конструкций и оснований. Основные положения.
15. Рекомендации по расчету прочности и трещиностойкости узлов преднапряженных железобетонных ферм.-М.: НИИЖБ Госстроя СССР, 1987. - 47 с.
16. Пособие по проектированию бетонных и железобетонных конструкций из тяжелых и легких бетонов без предварительного напряжения (к СНИП 2.03.01-84), - М.:ЦИТП, 1986.
17. ГОСТ Р 21.1101-2009. СПДС. Основные требования к пректной и рабочей строительной документации.
18. ГОСТ 21.501-93. СПДС. Правила выполнения архитектурно- строительных рабочих чертежей.
19. Проектирование железобетонных конструкций: Справ.пос./А.Б. Голышев, Б.Я. Бачинский и др.;под ред. А. Б. Голышева.- К,:Будівельник,1990. - 544 с
Размещено на .ru
Вы можете ЗАГРУЗИТЬ и ПОВЫСИТЬ уникальность своей работы
