Сбор нагрузок - Дипломная работа

Длина нижней части колонны учитывает глубину заделки колонны в стакан фундамента: где: - глубина заделки колонны в стакан фундамента, назначается: сплошные колонны - 900 мм; колонны крайних рядов имеют длину от обреза фундамента до подкрановой консоли: Полная длина колонны: Так как высота колонны , грузоподъемность , шаг колонн 9,4 м, то привязку крайней грани колонны к разбивочной оси принимаем 250 мм, сечение колонны принимаем сквозное. Постоянная расчетная нагрузка от покрытия на крайнюю колонну составит: Постоянная расчетная нагрузка от покрытия на крайнюю колонну c учетом коэффициента надежности составит: где: - нагрузка от собственного веса стропильной балки: где: - нормативная нагрузка от собственного веса балки (принимаем равной ); Расчетная погонная снеговая нагрузка на ригель (балку) рамы составит: Момент на верхнем участке колонны: При расчете одноэтажных производственных зданий высотой до 36 м, и отношении высоты к пролету менее 1,5, размещаемых в местностях типов А и B, учитывается только статическая составляющая ветровой нагрузки, соответствующая установившемуся напору на здание. Расчет на постоянную нагрузку осуществляем путем нагружения расчетной схемы нагрузками от собственного веса несущих элементов (стропильной фермы, колонн), а также от навесных стеновых панелей, веса подкрановой балки и крановых путей.Площадь приведенного сечения балки: Статический момент площади приведенного сечения относительно нижней грани, принимая всю арматуру растянутой зоны сосредоточенной в точке на расстоянии 0,1 м от нижней грани: Положение центра тяжести приведенного сечения: Расстояние от центра тяжести приведенного сечения до центров тяжести нижней и верхней арматуры: Момент инерции приведенного сечения: Момент сопротивления приведенного сечения для нижней и верхней граней: Расстояние от центра тяжести приведенного сечение до верхней и нижней ядровых точек: Моменты сопротивления приведенного сечения для крайних волокон с учетом неупругих деформаций растянутого бетона определяют по формуле: Для нижних растянутых волокон, заменив соотношение по п.6. табл.4.1. Потери от деформаций анкеров, расположенных у натяжных устройств, при и определяем по формуле 9.12 /1/: Трение арматуры об огибающие устройства равны 0 изза отсутствия последних, поэтому: Арматура натягивается на упоры стенда и потери изза деформаций стальной форму отсутствуют, т.е.: Суммарные потери до обжатия бетона: Предварительное напряжение арматуры с учетом потерь, реализованных к моменту обжатия бетона: Потери, вызванные упругой деформацией бетона, определяем по формуле 9.19 /1/: где: Предварительное напряжение в напрягаемой арматуре с учетом первых потерь (при ) составляют: Вторые потери. Потери в напрягаемой арматуре, вызванные ползучестью, усадкой, а также длительной релаксацией напряжений в арматуре определяем по формуле 9.24 /1/: где: - потери предварительного напряжения, вызванные ползучестью, усадкой и релаксацией напряжений на расстоянии от анкерного устройства в момент времени : где: - ожидаемое значение усадки бетона к моменту времени , определяемое по приложению Б, либо в соответствии с указаниями подраздела 6.1 /1/; напряжения в арматуре, вызванные натяжением (с учетом первых потерь в момент времени ) и действием практически постоянной комбинации нагрузок: Для и первого релаксационного класса арматуры потери начального предварительного напряжения составляют согласно таблице 9.2 /1/ Кривизну от внешней нагрузки определяют по (4.115) /5/: Кривизну при выгибе от усилий предварительного обжатия с учетом всех потерь определяем следующим образом (по (4.116) /5/): Деформации верхних и нижних волокон, вызванных усадкой и ползучестью бетона от его обжатия, определяют как: , кривизну определяем по (4.117) /5/: Тогда полная кривизна будет: Аналогичным образом определяют кривизну и в других сечениях.