Реконструкция типовой котельной малого предприятия - Дипломная работа

6.2 Устройство сервомотора для привода органов парораспределения Определение экономической эффективности реконструкции котельной петровского спиртового комбината 7.1 Расчет себестоимости тепловой и электрической энергии после реконструкции Поиск альтернативных источников реконструкции 9.1 Анализ потенциальных опасностей и условий труда в турбинном цехеВ качестве образца типовой котельная рассмотрим котельную поселка Петровский Гаврило-Посадского района Ивановской области расположена на берегу реки Нерль. Котельная предназначена для покрытия тепловых нагрузок цехов Петровского спиртового комбината, поселка в виде отпуска пара и горячей воды. Котельная отпускает тепло потребителям в виде сетевой воды по температурному графику t1/t2 = 95/70. В существующей промышленной котельной установлены и находятся в эксплуатации три паровых котла типа ГМ-50-1, единичной производительностью по 50 т/ч и один котел ДКВР-10-13 производительностью 15 т/ч. Отсепарированный пар после непрерывной продувки идет в деаэратор. подача питательной воды в котлы осуществляется четырьмя насосами типа ЦНСГ-60/264, а также имеются три насоса подпитки тепловой сети ЦНСГ-38-44, один паровой насос ПДГ-125/30, три дренажных насоса типа ИК-90/55, три насоса соли Х50-32-125.Д, два насоса исходной воды типа 4х-90/55, три сетевых насоса типа Д-630/90.Вырабатываемый котлами пар редуцируется в редукционно-охладительной установке и направляется на производство, на собственные нужды котельной, на отопительные бойлерные и горячее водоснабжение.Проектом Петровского спиртового комбината предусмотрено использование потенциала пара для выработки электроэнергии на собственные нужды комбината. 2) Согласно техническому заданию Калужский турбинный завод разработал рабочую документацию и выдал технические условия на поставку двух турбин ПР-2,5-1,3/0,6/0,1 на приведенные выше параметры пара.ГДЕDК - суммарная производительность котельной, т/ч h? - энтальпия пара на входе в турбину, КДЖ/кг h? - энтальпия пара на выходе из турбины, КДЖ/кг hэм - электрический КПД Дипломным проектом предусмотрено установить противодавленческую турбину Р-12-3515 параллельно существующим редукционно-охладительным установкам (РОУ). Тепловая мощность этой турбины позволит отпить не только Петровский спиртовой комбинат и поселок, но и близлежащие поселения, такие как Нерль, Крапивное, Кибергино, Стебочево и другие.Полная потеря тепла изолированным трубопроводом определяется по формуле Полное термическое сопротивление трубопровода определяется при воздушной прокладке по формуле Выражения для частных термических сопротивлений в формуле приводятся ниже. коэффициент теплоотдачи от теплоносителя к стенке, принимаем =1500 Вт/м2град [6] средний коэффициент теплопроводности изоляции, определяем по формуле: , Вт/м ОС(3.7)КПД сетевого подогревателя (для различных подогревателей собственных нужд принимаем равным 0,98) [3] т/ч расход пара на собственные нужды котельной в процентах расхода пара внешними потребителями ксн=5…10%, принимаем ксн=5% [3]. т/ч потери воды в теплосети в процентах количества воды в системе теплоснабжения кт.с.=2…3%, принимаем кт.с.=2% [3]. т/ч Gc.в.= кхов ? Gхов(4.12) где кхов - коэффициент, учитывающий расход сырой воды на собственные нужды химически очищенной воды, рекомендуется принимать 1,25 [3]. = энтальпия пара, получаемого в расширителе непрерывной продувки, КДЖ/кг (при t = 110 ОС [2]) х - степень сухости пара, выходящего из расширителя непрерывной продувки, принимается равным 0,98 [3]. т/чПринимаем для нашего случая по [4]: Внутрисхемационные потери пара и конденсата в цикле 2% от расхода пара на турбину, то есть: Dyt = 0,02 ? D(4.30) Расход пара через концевые уплотнения определяем по формуле (4.31) кг/с При восполнении потерь в цикле и у потребителя обессоленной водой процент продувки котлов принимаем рн прод = 0,3% от производительности [4]. Расход питательной воды на котел определяем по формуле (4.35) Dвр = (1-b) Dпрод(4.38) гдеb - доля пара, выделившегося из продувочной воды в расширителе непрерывной продувкиТурбина типа Р-12-35/5 предназначена для привода синхронного генератора типа Т-12-2 мощностью 12 000 КВТ с частотой вращения 3000 об/мин, а также для снабжения тепловых потребителей паром из противодавления. Турбина рассчитана на работу свежим паром давлением 3,5 МПА и температурой 435ОС, измеренными автоматическим стопорным клапаном. Лопаточный аппарат турбины рассчитан и построен на работу при частоте сети 50 Гц, что соответствует числу оборотов ротора. Роторы ее и генератора соединяются между собой зубчатой муфтой, вращается по часовой стрелке, если смотреть со стороны переднего подшипника. Паровая коробка установлена на цилиндре турбины и имеет шесть клапанов, через которые пар подводится к отдельным сегментам сопел.

СОДЕРЖАНИЕ

ВВЕДЕНИЕ

1. Анализ работы источника теплоснабжения и обоснование реконструкции котельной

1.1 Описание котельной типовой котельной малого предприятия

1.2 Обоснование реконструкции котельной

2. Выбор турбоустановки

2.1 Предложение завода-изготовителя

2.2 Предложение дипломника

3. Потери в паропроводе котельной

3.1 Расчет тепловых потерь в паропроводе

4. Расчет источников теплоснабжения

4.1 Расчет существующей тепловой схемы на реальный режим

4.2 Расчет тепловой схемы турбоустановки

5. Расчет паротурбинной установки

5.1 Характеристика и описание турбины

5.2 Построение ориентировочного рабочего процесса турбины

5.3 Предварительный расчет регулирующей ступени

5.4 Определение размеров первой нерегулируемой ступени

5.5 Определение размеров последней ступени

5.6 Определение числа ступеней турбины и распределение теплоперепада на ступенях

5.7 Подробный расчет регулирующей ступени

5.8 Подробный расчет нерегулируемых ступеней турбины на ЭВМ

6. Описание системы регулирования турбины

ВВЕДЕНИЕ

Пути развития промышленной теплоэнергетики на ближайшие годы

В настоящее время значительно возросла роль экономического использования энергоресурсов, в частности топлива и электрической энергии.

Выполняемые ООН и МИРЭС исследования с рассматриванием вариантов развития мировой экономики показывают, что в течении последующих тридцати лет энергопотребление в мире удвоится. При сохранении современного уровня потребления топлива, запасов нефти хватит на 40 лет, угля на 250 лет, газа на 60 лет. Поэтому основными задачами мировой энергетической политики являются экономия энергии на промышленных предприятиях, снижение себестоимости производства энергоресурсов, внедрение более современной и экономичной техники, а также вопросы управления энергетическим хозяйством.

Политике энергосбережения отдается безусловный приоритет, при этом главные направления следующие: 1) Эффективное использование энергоресурсов.

2) Организация постоянного энергетического контроля и разработка мер воздействия на крупные предприятия, что обеспечит надзор за рациональным использованием почти на 70% топлива, потребляемых промышленностью.

3) Структурно-технологическая перестройка энергоемких отраслей, которая сможет обеспечить прекращение роста энергоемкости валового национального продукта к 2001 году и ее снижение на 20…25% к 2010-2012 году.

4) Массовое оснащение всех потребителей средствами учета, контроля и регулирования расхода всех видов затрачиваемых энергоресурсов.

5) Нормативно-правовое и законодательное обеспечение политики энергосбережения на федеральном и региональном уровнях.

В теплоэнергетике рассматриваются два важных направления: значительные приоритеты будут отданы широкому применению газотурбинных надстроек и паровых установок при обновлении действующих и в новом строительстве ТЭУ.

Вторым важным направлением является реконструкция котельных. В настоящее время многие предприятия работают с неэкономичными реакционно охладительными установками (РОУ), изза которых происходят большие потери.

Существует несколько вариантов реконструкции котельной. Тема данного дипломного проекта посвящена одному из таких вариантов: перевод тепловой схемы котельной на паротурбинный цикл.