Анализ характеристик и режимов работы электроприводных газоперекачивающих агрегатов компрессорных станций участка магистрального газопровода "Тараз". Обоснование и выбор частотно-регулируемого электропривода газоперекачивающих центробежных насосов.
Исследования, проведенные институтом Укргипрогаз, показали, что применение электропривода обеспечивающего плавное регулирование частоты вращения позволяет увеличить к. п. д. установки на 25% по сравнению с регулированием с помощью дросселирования и на 12% по сравнению с регулированием поворотом лопаток направляющего аппарата. Обобщая рассмотренные особенности работы турбокомпрессорных машин, можно отметить следующее: - турбокомпрессоры, нагнетатели и воздуходувки, как правило, являются машинами с длительными режимами работы, вследствие чего их электроприводы должны быть рассчитаны на длительную работу с большим числом часов работы в году (до 8400 ч); В этой связи степень сжатия, потребляемая мощность, политропный КПД нагнетателя однозначно будут зависеть от его производительности (для нагнетателя НЦВ - 6,3 нормативная характеристика представлена на рисунке 1.2). При этом чтобы переместить режим работы нагнетателя в зону устойчивой работы на УМГ «Южный» используется регулирование производительности нагнетателя байпасированием части газа с нагнетателя на всас. Так при значительном снижении расхода газа в летнее время, когда работает только КС-4а «Самсоновка» и необходимо поддерживать степень сжатия на КС порядка 1,28 при работе одного агрегата приходится открывать байпасную линию для увеличения пропуска газа через нагнетатель во избежание помпажных режимов.
Введение
В Казахстане в настоящее время действует и постоянно развивается сеть газопроводов различных категорий и различного назначения. Управление потоками газа производится изменением производительности газоперекачивающих агрегатов (ГПА). В качестве привода которых используются газотурбинные установки (ГТУ) или электрические машины (ЭГПА). Для вновь проектируемых компрессорных станции (КС) вопрос выбора типа ГПА должен решаться с обязательным учетом следующих факторов: - Учет местных условий. Определяющими являются тарифы на электроэнергию, удаленность источников электроэнергии, требования экологии и социальной сферы;
- Диапазон изменения нагрузок ГПА. ГТУ привод оказываются неконкурентоспособен по нижнему пределу мощности и снижению КПД при низкой нагрузке.
КПД регулируемого электропривода остается высоким во всем диапазоне регулирования. Замена на действующих объектах одного вида приводов ГПА на другой связана со значительными затратами и в настоящее время, очевидно, нецелесообразна. В такой ситуации для обеспечения надежного транспорта газа одной из важных задач является плановая реконструкция и модернизация существующего парка ЭГПА с применением современных технических решений. Проведение подобных организационно-технических мероприятий должно выделить такие достоинства регулируемого электропривода как: • Высокий КПД. Современные системы регулируемого электропривода во всем диапазоне регулирования имеют КПД порядка 0.90-0.92 (для сравнения, КПД привода с самыми современными газотурбинными установками не превышает 0.30);
• Высокая надежность и большой срок службы;
• Простота обслуживания и даже возможность создания необслуживаемых электроприводных агрегатов;
• Экологическая чистота. В ряде стран (Германия, Италия, Голландия) технологии, улучшающие экологическую обстановку, находят поддержку со стороны правительства в виде финансовых субсидий, и, кроме того, введены ограничения по вредным выбросам в атмосферу, за превышение которых установлены штрафы. Поэтому это достоинство электропривода необходимо учитывать на объектах, располагающихся в районах с повышенными требованиями к чистоте окружающей среды;
• Широкий диапазон регулирования. Использование регулируемого электропривода экономически особенно оправдано на объектах, имеющих неравномерный график загрузки, ГТУ принципиально не могут работать при нагрузках ниже критических, для регулируемых по частоте вращения ЭГПА границы «помпажа» сокращаются.
В связи с этим необходимо учитывать, что внедрение регулируемых электроприводов на КС является первым этапом на пути к автоматизации всей газотранспортной системы. При этом выбор в пользу технологии применения частотно-регулируемых электроприводов был сделан ввиду того, что данная технология является наиболее экономически эффективной при эксплуатации магистральных газопроводов, работающих в переменных технологических режимах перекачки газа.
1.
Анализ характеристик и режимов работы электроприводных газоперекачивающих агрегатов компрессорных станций участка магистрального газопровода «Тараз»
1.1 Электроприводные газоперекачивающие агрегаты участка магистрального газопровода «Тараз»
Все турбокомпрессорные машины являются быстроходными. Поэтому для привода турбокомпрессоров применяют, как правило, быстроходные электродвигатели с номинальной частотой вращения 3000 об/мин. В случаях, когда требуется большая частота вращения колеса, между двигателями и компрессором устанавливают повышающий редуктор [1,2,3].
Производительность турбокомпрессоров регулируют в основном дросселированием на стороне нагнетания. Такой способ регулирования по качественным показателям аналогичен регулированию центробежных насосов с помощью задвижки при этом к. п. д. турбомеханизма снижается пропорционально степени регулирования производительности. В последние годы разработана система регулирования производительности поворотом лопаток направляющего аппарата. Коэффициент полезного действия при регулировании этим методом заметно выше, чем при дросселировании. Однако применение направляющего аппарата существенно усложняет конструкцию турбокомпрессора и снижает его надежность. Поэтому указанный метод не получил широкого распространения в мировой практике.
Особенность работы турбокомпрессоров состоит также в том, что каждому значению частоты вращения соответствует определенная критическая производительность машины; при производительности меньше критической работа становится неустойчивой. Причиной неустойчивой работы турбокомпрессоров является повторяющийся срыв потока с рабочих и направляющих лопаток, что приводит к сильным пульсациям давления, открыванию и закрыванию обратного клапана и возникновению аварийных колебаний в системе. Такой режим называется помпажным. Работа турбокомпрессоров в режимах за границей помпажа недопустима. Следует, однако, отметить, что с уменьшением частоты вращения область помпажных режимов сокращается, вследствие чего при регулировании изменением частоты вращения становится возможной работа турбокомпрессора с пониженной производительностью.
Технологическая необходимость регулирования производительности турбокомпрессорных машин связана с их назначением. Так, режим работы нагнетателей магистральных газопроводов определяется графиком потребления газа. Задачей регулирования производительности компрессоров является в данном случае создание условий для транспортирования требуемого количества газа при минимальных энергетических затратах. При сокращении потребления газа необходимо уменьшение производительности во избежание излишнего повышения давления в трубопроводах. Поскольку турбокомпрессоры на магистральных газопроводах объединяются в станции, состоящие из нескольких последовательно и параллельно работающих компрессоров, то в настоящее время производительность регулируют ступенчато изменением числа работающих машин. Для плавного регулирования этот метод дополняют дросселированием на стороне негнетания. Исследования, проведенные институтом Укргипрогаз, показали, что применение электропривода обеспечивающего плавное регулирование частоты вращения позволяет увеличить к. п. д. установки на 25% по сравнению с регулированием с помощью дросселирования и на 12% по сравнению с регулированием поворотом лопаток направляющего аппарата.
Обобщая рассмотренные особенности работы турбокомпрессорных машин, можно отметить следующее: - турбокомпрессоры, нагнетатели и воздуходувки, как правило, являются машинами с длительными режимами работы, вследствие чего их электроприводы должны быть рассчитаны на длительную работу с большим числом часов работы в году (до 8400 ч);
- частота вращения рабочего колеса турбокомпрессоров составляет 3000-20 000 об/мин, что определяет целесообразность применения для их приводов высокоскоростных двигателей;
- все турбокомпрессоры, за исключением турбовоздуходувок, работают на сеть с противодавлением, что определяет существенную зависимость момента сопротивления на валу от частоты вращения и возможность возникновения аварийного помпажного режима работы;
- наиболее совершенным способом регулирования производительности турбокомпрессоров является изменение частоты вращения рабочего колеса; требуемый диапазон регулирования частоты вращения не превышает 0,3.
На участке магистрального газопровода (УМГ) «Тараз» находятся две компрессорные станции (КС). Одна из них расположена вблизи города Шымкент, а вторая в 18 километрах от города Шымкент в поселке Самсоновка (КС-4).
На компрессорной станции (КС-5) «Тараз» установлены три ЭГПА мощностью 6300 КВТ. Агрегаты газоперекачивающие типа ЭГПА-Ц-6,3В представляют собой блочные, комплектные, автоматизированные агрегаты с приводом от синхронного трехфазного электродвигателя типа СТДП-6300-2БУХЛ4 мощностью 6300, предназначенные для транспортирования природного газа по магистральным газопроводам, а также для установки на компрессорных станциях.
Агрегаты типа ЭГПА-Ц-6,3В являются унифицированными и могут быть использованы на конечные давления 76, 56, 41, 36 и 29 кгс/см2 в зависимости от конструкции проточной части нагнетателя.
На КС-5 «Тараз» установлено два типоразмера ЭГПА агрегат газоперекачивающий ЭГПА-Ц-6,3В/56-1,45 и агрегат газоперекачивающий
ЭГПА-Ц-6,3В/41-1,45, где ЭГПА - электроприводной газоперекачивающий агрегат; Ц - с центробежным нагнетателем; 6,3 - мощность в МВТ; В-вертикальный разъем; 56, 41 - давления конечные в кгс/см2; 1,45 - степень повышения давления.
Агрегат обеспечивает нормальную работоспособность при температуре окружающего воздуха от 233К до 313К.
Технические характеристики ЭГПА, параметры и размеры представлены в таблице 1.1.
Таблица 1.1 - Основные параметры и размеры
Наименование параметра и размера ЭГПА-Ц-6,3В/56-1,45 ЭГПА-Ц-6,3В/41-1,45
Производительность приведенная к тем-ре 288 К и давлению 0,101МПА, м3/с млн. м3/сутки 133,93 11,58 126,72 10,95
Производительность приведенная к тем-ре 293К и давлению 0,101МПА, м3/с млн. м3/сутки 134,41 11,61 127,13 10,98
Производительность по условию всасывания, м3/с м3/мин 3,33 200,1 4,39 263,3
Давление начальное номинальное, МПА минимальное, МПА 3,79 2,41 2,77 1,76
Давление конечное номинальное, МПА максимальное, МПА 5,49 6,32 4,02 4,63
Отношение давлений 1,45 1,45
Политропный КПД нагнетателя, процентов, не менее 83 80
Мощность на валу электродвигателя, КВТ, номинальная 6300 6300
КПД электродвигателя, процентов, не менее 97,5 97,5
Габаритные размеры агрегатов (А*В*Н), м 17,2*11,4*6,4
Масса агрегата (сухая) в объеме поставки, кг 100000
Агрегат снабжен различными вспомогательными системами, обеспечивающими надежность его работы при установке на открытых площадках при температуре от минус 40°С до плюс 40°С.
Как видно из представленных технических характеристик ЭГПА-Ц-6,3В работает при постоянной частоте вращения равной 8314 об/мин при частоте вращения электродвигателя 3000 об/мин. В этой связи степень сжатия, потребляемая мощность, политропный КПД нагнетателя однозначно будут зависеть от его производительности. В свою очередь производительность нагнетателя определяется характеристикой МГ. Для КС диспетчерской службой задается определенное давление на выходе из нагнетателя, то есть степень сжатия и производительность. На рисунке 1.1 приведена технологическая схема КС -5 «Тараз».
На КС «Самсоновка» УМГ «Южный» установлены пять ЭГПА мощностью 4000 КВТ. Агрегаты газоперекачивающие типа ЭГПА-4000 представляют собой блочные, комплектные, автоматизированные агрегаты с приводом от синхронного трехфазного электродвигателя типа СТД-4000-2 мощностью 4000 КВТ, предназначенные для транспортирования природного газа по МГ, а также для установки на компрессорных станциях.
Агрегаты типа ЭГПА-4000 являются неполнонапорными со степенью сжатия 1,28 и устанавливаются в 2 ступени. Нагнетатель центробежный типа 280-12-7.
Агрегат обеспечивает нормальную работоспособность при температуре окружающего воздуха от 233К до 313К.
Электроприводные ГПА работают при постоянной частоте вращения. Для ЭГПА-4000 она равна 8000 об/мин при частоте вращения электродвигателя 3000 об/мин. В этой связи степень сжатия, потребляемая мощность, политропный КПД нагнетателя однозначно будут зависеть от его производительности. В свою очередь производительность нагнетателя также определяется характеристикой магистрального газопровода. Средняя производительность нагнетателя составляет 6,8 млн. нм3/сутки.
1.2 Исследование диапазона рабочих характеристик КС и анализ возможных режимов работы электроприводных ГПА УМГ «Тараз» с использованием прикладной программы «Mathcad»
1.2.1 Выполним расчет и исследование рабочих характеристик ЭГПА-Ц-6,3В (КС-5 «Тараз»). Как видно из представленных технических характеристик ЭГПА-Ц-6,3В работает при постоянной частоте вращения равной 8314 об/мин при частоте вращения электродвигателя 3000 об/мин. В этой связи степень сжатия, потребляемая мощность, политропный КПД нагнетателя однозначно будут зависеть от его производительности (для нагнетателя НЦВ - 6,3 нормативная характеристика представлена на рисунке 1.2). В свою очередь производительность нагнетателя определяется характеристикой магистрального газопровода. Для КС диспетчерской службой задается определенное давление на выходе из нагнетателя, то есть степень сжатия и производительность.
Для дальнейших расчетов и выводов необходимо представить нормативные характеристики ЭГПА в виде полиномов, с достаточной точностью описывающих аналитически эти зависимости [4]. Для этой цели используем встроенную программу полиноминальной регрессии, имеющуюся в математическом приложении «Mathcad».
Зависимость степени сжатия от производительности нагнетателя выразим вектором М1 и проведем аппроксимацию кривой ?(Q) полиномом второй степени.
Данные расчетов мощности по нормативной характеристике близки с мощностью полученной расчетом по показаниям измерительных приборов.
Анализ суточных ведомостей работы ЭГПА на КС - 5 «Тараз» показал, что в зимние месяцы по магистральным газопроводам в районе КС-5 «Тараз» транспортируется порядка 4-6 млн. нм3/сутки. С учетом среднего давления на входе в нагнетатель на уровне 20-25 кгс/см2 плотность газа на входе составляет порядка 15-18 кгс/см2. В этих условиях производительность нагнетателя должна быть не менее 2,6-3,8 м3/с по условиям всасывания.
Для устойчивой и надежной работы нагнетателя НЦВ - 6,3 и не попадания его в зону близкую к помпажу, степень сжатия не должна превышать значений 1,45 -1,48. Таким образом, по условиям эксплуатации производительность нагнетателя при оптимальном значении к.п.д. (0,8-0,84) не должна быть ниже 3,2-3,4 м3/с по параметрам всасывания.
В весенние и летние месяцы, изза уменьшения объема газа, давление в трубопроводе находится на таком уровне, что степень сжатия нагнетателя КС-5, должна быть равна 1,12-1,18. Это соответствует производительности нагнетателя не менее 4,5-5 м3/с. При отсутствии такого количества газа в трубопроводе приходится открывать байпас практически на 100% и гонять газ по контуру (рисунок 1.1, краны №36/1, №36/2 и №36/3).
В этом случае при потреблении газа 3-4 млн. нм3/сутки коммерческая производительность нагнетателя составляет 7-9 млн. нм3/сутки. К тому же режимы работы нагнетателей со степенью сжатия 1,12-1,18, когда к.п.д ниже 0,3 при к.п.д в оптимальных режимах 0,8-0,84 являются крайне неэкономичными.
В переходные месяцы ноябрь, март краны открыты на 50-70%, а в зимние месяцы на 20-30%. Режимы с полностью закрытыми кранами (байпас отсутствует и к.п.д максимален) составляют всего несколько дней когда коммерческая производительность равна расходной характеристике магистральной сети.
Исследования показали, что режимы работы агрегатов сильно меняются не только в течение недели или месяца, но и в течение дня. При этом чтобы переместить режим работы нагнетателя в зону устойчивой работы на УМГ «Южный» используется регулирование производительности нагнетателя байпасированием части газа с нагнетателя на всас. Для этого в технологической схеме КС предусмотрены краны №36/1, №36/2 и №36/3.
Анализ и расчет характеристик ЦБН показал, что в среднем за весь исследуемый период производительность нагнетателя поддерживается на уровне 3,8-4,2 м3/с по условиям всасывания или составляет порядка 5,5-6,5 млн. нм3/сутки. В холостую перекачивается от 1,0 до 2,5 млн. нм3/сутки. Если пересчитать это в затраченную электроэнергию, то получим перерасход мощности до 1-1,5 МВТ или до 24 -36 МВТ*ч в сутки, при стоимости 8,6 тенге /КВТ·ч перерасход энергии составит сумму 206 -320 тенге в сутки.
Таким образом, из представленных данных и расчетов практически весь период работы нагнетателей на КС-5 «Тараз» коммерческая производительность нагнетателей значительно больше расходной характеристики магистральной сети, что и приводит к значительному перерасходу электроэнергии, поскольку регулирование производительности идет при помощи байпасирования и с низким значением политропного КПД нагнетателя. Все это говорит о том, что данные ЭГПА не имеют возможности регулировать производительность в широких пределах с сохранением высокой экономичности.
Выполним расчет и исследование рабочих характеристик ЭГПА-4000 КС «Самсоновка». Как было отмечено выше на КС «Самсоновка» УМГ «Южный» установлены пять ЭГПА мощностью 4000 КВТ. Агрегаты газоперекачивающие типа ЭГПА-4000 представляют собой блочные, комплектные, автоматизированные агрегаты с приводом от синхронного трехфазного электродвигателя типа СТД-4000-2 мощностью 4000 КВТ, предназначенные для транспортирования природного газа по магистральным газопроводам, а также для установки на компрессорных станциях. Агрегаты типа ЭГПА-4000 являются неполнонапорными со степенью сжатия 1,28 и устанавливаются в 2 ступени. Нагнетатель центробежный типа 280-12-7. Агрегат обеспечивает нормальную работоспособность при температуре окружающего воздуха от 233К до 313К.
Электроприводные ГПА работают при постоянной частоте вращения. Для ЭГПА-4000 она равна 8000 об/мин при частоте вращения электродвигателя 3000 об/мин. В этой связи степень сжатия, потребляемая мощность, политропный КПД нагнетателя однозначно будут зависеть от его производительности. В свою очередь производительность нагнетателя определяется характеристикой магистрального газопровода.
Данные анализа суточных ведомостей работы ЭГПА и расчет нагнетателей для аналитического описания нормативных характеристик представим их в виде полиномов.
Нагнетатели КС - 4 «Самсоновка» работают круглый год, причем в зависимости от режима работает либо одна ступень (один нагнетатель), либо две ступени сжатия (два нагнетателя). В летние месяцы и переходные месяцы работает один нагнетатель, с октября по апрель в работе находится 2 нагнетателя. Средняя мощность агрегата в летнее время 2,86 МВТ, средняя мощность агрегатов в зимнее время 3,2 МВТ.
Агрегаты работают со степенью сжатия 1,22-1,28, однако режим работы магистральной сети в летнее время не соответствует возможностям работы нагнетателя. Так при значительном снижении расхода газа в летнее время, когда работает только КС-4а «Самсоновка» и необходимо поддерживать степень сжатия на КС порядка 1,28 при работе одного агрегата приходится открывать байпасную линию для увеличения пропуска газа через нагнетатель во избежание помпажных режимов. Такие режимы приводят к увеличению мощности нагнетателя и перерасходу электроэнергии.
Следует сказать, что в суточных ведомостях при работе двух агрегатов не указывается температура на выходе из первого и на входе во второй, что делает анализ эффективности работы агрегата несколько затруднительным. Данные суточных ведомостей были обработаны по нормативной характеристике нагнетателя. Данные расчетов мощности по нормативной характеристике близки с мощностью полученной расчетом по показаниям амперметра.
1.3 Анализ существующих методов оперативного регулирования режимов работы ГПА
Целью регулирования режимов работы нагнетателей является поддержание постоянства напора или подачи в заданной точке трубопровода либо их изменения в соответствии с требованиями технологии и изменениями внешних факторов. Осуществить такое управление можно, целенаправленно изменяя характеристики нагнетателя или трубопровода [4].
Анализ, проведенный в предыдущем разделе, позволяет определить варианты воздействующих параметров системы, которые подразделяются на конструкторско-технологические и оперативно-эксплуатационные.
Конструкторско-технологические мероприятия (подбор параметров, обточка или замена рабочего колеса и др.) выполняются на стадии проекта, монтажа и наладки системы и далее не рассматриваются.
В настоящее время известны четыре метода оперативного регулирования режимов работы ГПА [4,5]: - регулирование методом перепуска части подачи ТМ на его вход;
- регулирование методом последовательного (параллельного) включения ГПА;
- регулирование методом дросселирования трубопровода;
- регулирование изменением частоты вращения рабочего колеса ГПА.
Регулирование перепуском (байпасные схемы) относится к способам управления с заведомо низким КПД. Энергия, затрачиваемая на циркуляцию жидкости по холостому кругу, не создает полезной работы. Поэтому проведем краткий анализ остальных методов, которые используются для регулирования режимов работы газоперекачивающих агрегатов.
Рассмотрим регулирование режимов работы включением ГПА на последовательную (параллельную) работу. По компоновочному решению различают станции с параллельным и последовательным соединением ГПА.
При параллельной схеме соединения объединяются между собой соответственно входные и выходные патрубки. В этом случае общая подача суммируется из подач каждого турбомеханизма (ТМ), а напор всех ТМ одинаков и соответствует напору одного из них. Такая схема позволяет при требуемом небольшом напоре, равном напору одного насоса, получить большую подачу за счет суммирования подач нескольких ТМ.
Преимуществами метода являются простота, возможность регулирования в широком диапазоне и высокий коэффициент полезного действия (отсутствие дополнительных потерь) системы ТМ - трубопровод, если их характеристики согласованы, что также позволяет изменять давление в широком диапазоне его значений. Однако этот метод имеет и существенные недостатки: - необходимость дополнительного парка ТМ;
- дискретность регулирования подачи и давления, не позволяющая обеспечить непрерывное и качественное поддержание заданных параметров (нельзя получить промежуточные значения напора и подачи, в том числе меньше тех, что имеют место при работе одного агрегата);
- частые пуски двигателей, что снижает срок службы оборудования.
Указанные недостатки в значительной мере устраняются при применении этого метода в сочетании с методами дросселирования или регулирования скоростью рабочего колеса нагнетателя.
Регулирование режимов работы ГПА дросселированием при заданных характеристиках нагнетателя и трубопровода можно осуществлять, изменяя сопротивление на входе магистрали Z или частоту вращения рабочего колеса ?. В первом случае в о.е. , уравнения регулирования принимают вид
; (1.1)
. (1.2)
Мощность на входе трубопровода
. (1.3)
Точка А газодинамической диаграммы изображенной на рисунке 1.10, соответствует работе агрегата с открытой задвижкой.
При дросселировании на выходе нагнетателя вводится дополнительное сопротивление регулятора Zгр, изменяется характеристика трубопровода и система работает в точке В, с новыми значениями H и Q.
Применение дросселирования приводит к значительному снижению общего КПД агрегата, потери в регуляторе при глубоком регулировании подачи превосходят потери в нагнетателе в несколько раз Общее сопротивление на выходе
, (1.4) где Zгр* - характеризует сопротивление регулятора.
Сопротивление регулятора, необходимое для обеспечения производительности ; о.е.: , (1.5) при этом на регуляторе давление изменится на величину
, (1.6) а потери мощности на нем составят
. (1.7)
Относительные значения потерь мощности в регуляторе снижаются при увеличении величины Hc. Кроме того, при этом пик максимума потерь смещается в зону меньших значений Q, то есть выводится из области активного регулирования производительности.
Для оценки влияния регулятора на баланс мощностей введем значение его КПД, равного отношению мощностей на выходе, (соответственно кривые 2 и 1). При заданной подаче Q КПД регулятора можно оценить, как , (1.8) где Нгр и НЦН - давление соответственно на выходе регулятора и нагнетателя.
Кроме потерь мощности на преодоление дополнительного сопротивления, следует отметить увеличение относительных потерь (снижение КПД) самого нагнетателя в соответствии с рисунком 1.14.
Здесь механическая мощность на валу двигателя определена, как , (1.9) а КПД ТМ рассчитывается по паспортной характеристике, представляемой заводом - изготовителем из выражения
, (1.10) где ?н - номинальное значение КПД данного насоса
Применение дросселирования приводит к значительному снижению общего КПД агрегата, потери в регуляторе при глубоком регулировании подачи превосходят потери в нагнетателе в несколько раз.
Исследуем регулирование режимов работы ГПА изменением частоты вращения [6,7,8]. Применяя регулируемый привод, можно напрямую плавно управлять скоростью вращения рабочего колеса нагнетателя и тем самым обеспечить требуемые значения производительности и давления без использования дросселирующей арматуры. Последняя устанавливается только для вспомогательных целей и в процессе перекачки полностью открыта, что снижает сопротивление сети.
При регулировании производительности изменением частоты вращения колеса нагнетателя и полностью открытой задвижке на выходе (Z*=1) уравнения регулирования примут вид: ; (1.11)
; (1.12)
. (1.13)
При расчетах эффективности внедрения регулируемых электроприводов, часто учитывается только указанный эффект. Еще одним фактором снижения энергопотребления ТМ при регулировании производительности изменением частоты вращения рабочего колеса нагнетателя является следующее. Паспортное значение КПД нагнетателя получено при постоянной и равной номинальной частоте вращения. Любой способ снижения производительности при ? = const приводит к снижению ?ЦН.
Максимум КПД со снижением ? смещается влево и незначительно снижается. При подаче Q* = 0.4 КПД ТМ при ? = const составляет 0.65 (точка b), при частотном регулировании возрастает до 0.8 (точка а). Таким образом, снижение частоты вращения в соответствии с заданной производительностью позволяет не только исключить потери в регуляторе, но и повысить энергоэффективность за счет повышения КПД самого нагнетателя.
Поскольку потери в нагнетателе составляют существенную долю общих потерь агрегата, важно получить инструмент их аналитической оценки при планировании и проектировании модернизации ГПА.
Кривая КПД, рассмотренная ранее, представляет собой характеристику потерь в ТМ при постоянной частоте вращения и регулировании каким-либо другим способом. При отсутствии противодавления, в соответствии с формулами подобия, значение КПД при регулировании производительности скоростью рабочего колеса, остается постоянным. Для расчета КПД при НС ? 0 используем полученные ранее соотношения.
При регулировании частоты вращения рабочего колеса ТМ точки установившегося режима работы расположены на характеристике трубопровода и полезная мощность равна
. (1.14)
Для обеспечения подачи Q вал вращается с частотой
(1.15) и механическая мощность на валу, по закону гидравлического подобия, равна
. (1.16)
Относительное значение КПД при регулировании подачи можно определить, как
. (1.17)
Абсолютное значение КПД определяется, как произведение относительного КПД на номинальное значение
(1.18)
Результаты расчета мощности при частотном регулировании ТМ для различных значений Нс (Но=1.3) приведены на рисунке 1.21. Разность ординат кривых 3 (дросселирование) и 2 (управление скоростью колеса) представляет собой величину экономии мощности при переводе агрегата на системы регулируемого электропривода.
Поскольку расчет проведен в относительных единицах и для Но = 1.2…1.4, что соответствует параметрам подавляющего большинства агрегатов, мы можем оценить указанный эффект для режима работы конкретного МГ с известным НС, используя полученные выше зависимости. При расчете мощности на валу ЦН использовалась полученная ранее кривая КПД ТМ. Следует отметить, что КПД с увеличением w несколько возрастает, так как пропорционально мощности изменяются только потери в нагнетателе и потери на дисковое трение. Составляющие потерь на трение в подшипниках и в сальниках не увеличиваются пропорционально мощности. Еще одним существенным преимуществом регулируемого привода нагнетателей является то, что электроприводы ТМ выбираются для обеспечения максимально возможного расхода при сохранении необходимого напора в системе. На выходе установки создается давление (порой значительно превышающее номинальное для системы), которое затем снижается оперативной арматурой до требуемого значения. Снижение давления изменением частоты вращения ТМ позволяет уменьшить нагрузки, увеличить срок службы деталей агрегата и снизить утечки в нем.
2. Обоснование и выбор частотно-регулируемого электропривода газоперекачивающих агрегатов
2.1 Системы регулируемого электропривода центробежных насосов
Выбор типа электропривода и способов регулирования выходных параметров ЭГПА должен выполняться с учетом особенностей режимов работы, параметров регулирования (диапазон, быстродействие), характерных для каждой из рассмотренных групп нагнетателей и оценки энергозатрат на их реализацию.
При выборе того или иного типа регулируемого электропривода, наряду с общепринятыми критериями (массогабаритные показатели, стоимость, надежность и т.д.), следует учесть следующие особенности: - рабочий диапазон регулирования скорости в подавляющем большинстве случаев невелик;
- значительные установленные мощности и продолжительный режим работы ЭГПА определяют повышенные требования к энергетическим показателям электропривода;
- нагнетатели не требуют предельной точности и высокого быстродействия при регулировании производительности.
Поэтому из возможных вариантов регулирования следует исключить двигатели постоянного тока, уступающие машинам переменного тока по надежности, стоимости, массогабаритным показателям. Далее будут рассмотрены способы регулирования нагнетателей на базе асинхронных и синхронных двигателей.
Частоту вращения ротора электродвигателя переменного тока можно определить, как , (2.1)
где f - частота питающего напряжения;
рп - число пар полюсов;
s - скольжение.
Изменяя один или несколько параметров, входящих в (2.1), можно регулировать частоту вращения электродвигателя и, следовательно, насоса.
Питание двигателя частотно - регулируемого электропривода осуществляется вентильным преобразователем частоты (ПЧ) в котором постоянная частота питающей сети преобразуется в переменную . Пропорционально частоте изменяется частота вращения электродвигателя, подключенного к выходу преобразователя.
В настоящее время для реализации частотного управления машинами переменного тока применяют различные варианты преобразователей частоты, отличающиеся принципом действия, схемными решениями, алгоритмами управления и т.д.
Исключив из рассмотрения, применявшиеся ранее электромашинные ПЧ с известными их недостатками, далее будем рассматривать приводы с современными статическими преобразователями.
По принципу формирования выходного напряжения или тока ПЧ можно подразделить на непосредственные преобразователи частоты (НПЧ или циклоконверторы) и ПЧ со звеном постоянного тока.
В НПЧ выходная кривая переменного напряжения (или тока) необходимой частоты, амплитуды и фазы формируется из кривых напряжения многофазной системы переменного тока на входе.
В устройствах данного типа - функции выпрямления напряжения сети и его преобразование в напряжение или ток требуемой частоты выполняются в одном устройстве. Это обусловливает однократное преобразование энергии и высокое значение КПД, малые габариты и массу. Преобразователи частоты с непосредственной связью могут выполняться по тем же схемам, что и выпрямители (однофазные, многофазные, нулевые, мостовые).
В устройствах данного типа - функции выпрямления напряжения сети и его преобразование в напряжение или ток требуемой частоты выполняются в одном устройстве. Это обусловливает однократное преобразование энергии и высокое значение КПД, малые габариты и массу. Преобразователи частоты с непосредственной связью могут выполняться по тем же схемам, что и выпрямители (однофазные, многофазные, нулевые, мостовые).
Недостатком НПЧ является ограниченный диапазон выходной частоты. При частоте питающей сети, равной 50 Гц верхний предел регулирования составляет 25 Гц. Дальнейшее повышение частоты связано с отказом от естественной коммутации вентилей, увеличением фаз питания или подачей на преобразователь напряжения повышенной частоты. Потому область применения НПЧ в регулируемом электроприводе ограничена тихоходными безредукторными электроприводами и схемами управления по цепи ротора (машины двойного питания).
Регулировочные данные приведенных схем практически одинаковы, использование ШИМ позволяет качественно улучшить гармонический состав выходного напряжения, однако увеличение частоты коммутации вентилей в ПЧ с ШИМ приводит к росту потерь в преобразователе.
Хотя в целом фундаментальные вопросы частотного управления АД и прежде всего принцип управления с ориентацией по потоку двигателя достаточно глубоко разработаны, развитие элементной базы и техники управления, появление новых датчиков, применение микропроцессорного управления обусловливают непрерывное совершенствование системы частотного асинхронного электропривода.
К достоинствам системы ПЧ-АД можно отнести следующее: - высокий КПД в широком диапазоне регулирования скорости АД, так как он во всем диапазоне регулирования работает с малой величиной скольжения ротора (малыми потерями скольжения);
- хорошие регулировочные свойства, обеспечивающие возможность плавно регулировать скорость и формировать требуемые характеристики и законы регулирования;
- надежность используемого в системе АД с короткозамкнутым ротором.
В СНГ в ОАО «Чебоксарский электроаппаратный завод» освоен выпуск ПЧ в аналоговом и цифровом вариантах которые ориентированы на приводы насосов с вентиляторы характером нагрузки [А].
Электротехническими предприятиями Белоруссии, России и Украины, объединенными в консорциум «Энергосбережение», разработано и освоено серийное производство на заводах СНГ серии энергосберегающих электроприводов РЭН мощностью от 3.5 до 1000 КВТ [Б] с ПЧ по схеме с АИН.
При относительной дешевизне и простоте в обслуживании, основным недостатком данного варианта является то, что энергия скольжения рассеивается в двигателе, а коэффициент мощности системы уменьшается с увеличением скольжения двигателя. При этом использование этого способа для регулирования частоты вращения рабочего колеса насоса в продолжительном режиме требует завышения габаритной мощности двигателя (в два и более раз). Использование же двигателей со специальным исполнением ротора, наличие дополнительных потерь в двигателе, требующих принудительного отвода тепла от последнего, не позволяют рекомендовать вариант «ТРН-АД» в качестве электропривода насосных агрегатов.
Интерес представляет применение системы «ТРН-АД» для реализации энергосберегающих режимов в зоне номинальной скорости при недогрузках, управления режимами пуска и торможения, а также для электроприводов с режимами кратковременного снижения скорости.
Наличие в составе электропривода частотного преобразователя дает основание отнести к группе частотных электроприводов и вентильный двигатель - электромеханическую систему, состоящую из преобразователя частоты, синхронного электродвигателя и устройства, указывающего положение его ротора в пространстве. Преобразователь выполнен с явно выраженным звеном постоянного тока и состоит из управляемых выпрямителя и инвертора. Коммутация тиристорных вентилей инвертора в зоне малых частот осуществляется с помощью датчика положения ротора, а в зоне частот более 3-5 Гц осуществляется по коммутирующей сверхпереходной ЭДС, получаемой из напряжения на зажимах электродвигателя с помощью узла выделения коммутирующей ЭДС. По принципу действия эта система аналогична электродвигателю постоянного тока, у которого функции коллектора и щеточного аппарата выполняют тиристорный инвертор и датчик положения ротора. Вентильный электродвигатель, поэтому называют также и бесколлекторным электродвигателем постоянного тока.
Электропривод центробежных механизмов является основной областью, где системам частотного регулирования асинхронных двигателей (ПЧ-АД) имеется альтернатива - каскадные схемы управления. Наряду с известными преимуществами, первый вариант имеет и значительные недостатки: большая мощность преобразователя, которая,
Список литературы
электроприводный газопровод насос компрессорный
1. Шаповалов Б.Т. Электрооборудование насосных станций. Москва АГРОПРОМИЗДАТ 1986-220 с.
2. Рычагов В.В., Флоринский М.М. Насосы и насосные станции. Москва «Колос» 1975-415 с.
3. Черкасский В.М. Насосы. Вентиляторы. Компрессоры. Москва «Энергия» 1977-416
4. Сагитов П.И., Мустафин М.А., Кошимбаев Г.Б., Лукпанов Ж.К. Характеристики электроприводов центробежных насосов // Новости науки Казахстана. КАЗГОСИНТИ. Алматы. - 2004. - №1 (80). - С. 81 - 85.
5. Мустафин М.А. Расчет энергетических характеристик электроприводов центробежных механизмов в динамических режимах // Труды университета КАРГТУ. - 2007. - №1. - С. 83 - 85.
6. Челазнов А.А., Герасенков А.А., Даки Н.В. Использование регулируемого электропривода в транспорте газа // Газовая промышленность. - 2005. №11. - С. 27-28.
7. Мустафин М.А. Энергосберегающие режимы регулирования насосов НПС // Сб. науч. тр. по материалам 1-ой междунар. науч.-техн. конф. «Энерг., телеком. и высш. обр. в совр. условиях». АИЭС, Алматы. - 1998. - С. 101 - 102.
8. Мустафин М.А. К вопросу минимизации потерь в двигателе частотно-регулируемого электропривода центробежных насосов // Исследования и результаты. Алматы. КАЗНАУ. - 2006. - №4. - С. 263 - 266.
9. Онищенко Г.Б. Технические и организационные аспекты повышения технического уровня автоматизированных электроприводов // Тез, докладов Х Всесоюз. науч. - тех. конф. по проблемам автоматизированного электропривода, (Воронеж, 15-17 сент. 1987 г.) - М.: Информэлектро, 1987. - С. 29-31.
10. Долгин М.А., Жемеров Г.Г., Ткаченко А.А., Энштейн И.И // Разработка и внедрение регулируемых электроприводов механизмов собственных нужд ТЭС тиристорных пусковых устройств для газотрубинных установок: Тез.докл. Всесоюз науч. - техн. совещания, (М., сент. 1988 г.) - М.: Информ - энерго, 1988. - с. 11 - 12.
11. Мустафа Г.М., Ковалев Ф.И. Новый этап развития преобразовательной техники // Электротехника. - 1988. - №5. - С. 2-4.
12. Андриенко П.Д., Кулиш А.К. Сидоровский М.А. Состояние и перспективы производства и разработки частотно-регулируемых электроприводов общепромышленного назначения // Тез. Докл. Х всесоюз. Науч. - техн конф. По проблемам автоматизированного электропривода, (Воронеж, 15-17 сент. 1987 г.) - М.: Информэлектро, 1987. - с. 80.
13. Мустафин М.А., Кошимбаев Г.Б., Сембин Д.Е. К вопросу разработки электропривода мощных насосных агрегатов // Исследования и результаты. КАЗАГРОУНИВЕРСИТЕТ. Алматы. - 1999, №5. - С. 108-111.
14. Аранчий Г.В., Жемеров Г.Г., Эпштейн И.И. Тиристорные преобразователи частоты для регулируемых электроприводов. - М.: Энергия, 1968. - 126 с.
15. Лазарев Г. Высоковольтные преобразователи для частотно-регулируемого электропривода. Новости электротехники: Выпуск 6. Санкт-Петербург, 2007. - С. 32-37.
16. Толстов Ю.Г. Автономные инверторы // Преобразовательные устройства в электроэнергетике. - Наука, 1964. - С. 3-38.
23. Brown Boveri (Швейцария). Brown Boveri Drive Technology. Veritron Drives. - Catalog, 1987.
24. Лукпанов Ж.К. Электропривод нефтеперекачивающих станций с преобразователями частоты // Монография, Алматы, ТОО «Гига трейд», 2006. - 158 с.
25. Дацковский Л.Х. и др. Частотно - регулируемые асинхронные электроприводы на основе новых типов преобразователей частоты за рубежом / Л.Х. Дацковский, Г.А. Зверев, В.Д. Кочетков, В.И. Роговой // Электротехн. пром - ость. Сер. 08. Комплектные устройства управления электроприводами. Электропривод: Обзор информ. - 1987. - Вып.5 (21).С. 1 - 44.
26. Лабунцов В.А., Ривкин Г.А., Шевченко Г.И. Автономные тиристорные инверторы. - М.: Энергия, 1967. - 170 с.
27. Мосткова Г.П., Ковалев. Ф.И. Мощный автономный инвертор с параллельно - последовательными конденсаторами // Преобразовательные устройства в электроэнергетике. - М. Наука, 1964. - С. 61-74.
28. Ковалев Ф.И. и др. Мощные статические преобразователи электрической энергии / Ф.И. Ковалев, Г.П. Мостакова, А.Ф. Свиридова, Ю.Г. Толстов, В.А. Чванов // Судовая электротехника и связь. - 1964. - №24. - С. 3-32.
29. Кривицкий С.О., Эпштейн И.И. Автономный инвертор с отсекающими вентилями // Электротехника. -1966. - №11. - С. 34 - 36.
30. Автономные инверторы с отделенными от нагрузки конденсаторами / Н.Х. Ситник, Л.Т. Некрасов, Е.И. Беркович, С М. Ягупов. - М.: Энергия, 1968. - 96 с.
31. Толстов Ю.Г., Наталкин А.В., Гордюшкин С.М. и др. Тиристорный преобразователь частоты для асинхронного привода трубомеханизма мощностью 3500 КВТ // Асинхронный тиристорный электропривод. - Свердловск: УПИ, 1971. - С. 209 - 212.
33. Толстов Ю.Г. Автономные инверторы тока. - М.: Энергия, 1978. - 208 с.
34. Артюхов И.И., Жабский М.В., Аршакян И.И., Тримбач А.А. Влияние на питающую сеть группы частотно-регулируемых электроприводов // Электрика. 2006. №1.
36. Бэдфорд Б., Хофт. Р. Территория автономных инверторов. - М.: Энергия, 1969. - 280 с.
37. Калашников Б.Е., Автономные инверторы напряжения с широтноимпульсным управлением для частотно-регулируемого электропривода: Диссерт. канд. техн. наук. - Харьков, 1983. - 226 с.
38. Бородина В.В. Мощный высокооборотный электропривод. Известия Тульского государственного университета. Технические науки. Выпуск 3. Издательство ТУЛГУ, Тула, 2007. - С. 147-151.
39. Лазарев Г. Высоковольтные преобразователи для частотно-регулируемого электропривода. Новости электротехники: Выпуск 6. Санкт-Петербург, 2007. - С. 32-37.
40. Аранчий Г.В., Жемеров Г.Г., Эпштейн И.И. Метод анализа автономных инверторов, питающих асинхронный двигатель // Электротехника. - 1965. - №5. - С. 17 - 21.
41. Бару А.Ю. и др. Электропривод переменного тока с улученными техника - экономическими показателями / А.Ю. Бару, В.П. Богатырев, М.А. Гинзбург, Б.Е. Калашников, И.И. Эпштейн // Пром. энергетика. - 1988. - №2. - С. 28 - 30.
Размещено на
Вы можете ЗАГРУЗИТЬ и ПОВЫСИТЬ уникальность своей работы
