Расчет турбин ПТ-12-35-10М и Р-27-90/1,2 - Дипломная работа

ТЭЦ является энергетическим предприятием, предназначенным для выработки и отпуска производственным и коммунально-бытовым потребителям двух видов энергии: тепловой (в виде горячей воды или водяного пара) и электрической.На конце вала ротора насажена жесткая муфта для соединения ротора турбины с ротором генератора. С валом ротора турбины выполнено рабочее колесо главного масляного насоса, одновременно являющееся и гребнем упорного подшипника турбины. Турбина допускает длительную работу при одновременном изменении в любых сочетаниях начальных параметров пара: давление, кгс/см2 от 31 до 36 температура, °С от 420 до 445 Турбина допускает при номинальных начальных параметрах пара, номинальной температуре и количестве охлаждающей воды увеличение количества отбираемого пара из производственного отбора 80 т/ч при абсолютном давлении 10 кгс/см2 с одновременным уменьшением убираемого пара из теплофикационного отбора. Турбина допускает при номинальных начальных параметрах пара, номинальной температуре и количестве охлаждающей воды увеличение количества отбираемого пара из теплофикационного отбора до 65 т/ч при давлении 1.2 кгс/см2 с одновременным уменьшением отбираемого пара из производственного отбора.В приложении 2 показан процесс расширения пара в турбине в h-s диаграмме. ?Нт находят как разность между энтальпией острого пара и энтальпией пара на выходе из турбины: (y1.2) ?Нр находят как разность между энтальпией острого пара и теоретической энтальпией пара на выходе из турбины: (y1.3) ?Нт(ЧВД) находят как разность между энтальпией острого пара и энтальпией пара в отборе 8-13: (y1.6) Находят как разность между энтальпией острого пара и теоретической энтальпией пара в отборе 8-13: (y1.7)Распределение тепловых потоков пара и воды на подогреватель высокого давления и деаэратор показаны на рис.1.1.Количество тепла, отданное паром второго отбора в ПВД составляет: (y1.17) где: D2-расход греющего пара на подогреватель высокого давления , т/ч; Количество тепла, полученное питательной водой в ПВД, составляет: (y1.18) где: DD - расход питательной воды, т/ч. t’ - температура питательной воды на выходе из ПВД, °С; Рост энтальпии в насосе можно вычислить по формуле: (y1.19) Расход питательной воды находим по формуле: (y1.22) где: Do - расход свежего пара, т/ч.; Количества тепла отданное паром и полученное питательной водой в ПВД равны: = (y1.24)Количество тепла воды и пара, входящее в деаэратор: (y1.27) где:D3 - расход греющего пара на деаэратор, т/ч; h3 - энтальпия пара перед входом в деаэратор из третьего отбора, КДЖ/кг; D2-расход греющего пара на подогреватель высокого давления , т/ч; ТК - температура конденсата на входе в деаэратор, °С; Количество тепла выходящего из деаэратора: Q = (y1.28) где: DD - расход питательной воды, т/ч;Распределение потоков пара по ступеням турбины показаны на рис.1.2. GЧВД - расход пара на входе в часть высокого давления, GЧВД=G0-Gотсшт-Gпу(y1.32) Протечка пара через первую обойму переднего уплотнения турбины и отсос пара из первой камеры переднего уплотнения определены по [1]: Gотсшт - отсос пара от штоков клапанов, Gотсшт=0,2 т/ч. GЧСД - Расход пара на входе в часть низкого давления: GЧСД=GЧВД-Gп(y1.34) где: Gп-расход пара на производство, Gп=0,5 т/ч.Внутреннюю мощность подсчитывается по формуле: , КВТ(y1.45) где Gвхi - расход пара на входе, т/ч; использованный теплоперепад, ккал/кг; Внутренняя мощность ЧВД: (y1.46) где GВХЧВД - расход пара на входе в ЧВД, т/ч; (y1.49) где GВХЧСД - расход пара на входе в ЧСД, т/ч;Расход тепла находим как сумму теплоты каждой части турбины: Q=QЧВД QЧСД QЧНД QK = ,(y1.55) где: QЧВД - расход тепла ЧВД на выработку электроэнергии; QЧСД - расход тепла ЧСД на выработку электроэнергии; G’2 - расход конденсата на выходе из турбины, т/ч. r-удельная теплота парообразования, Мкал/кг; удельную теплоту парообразования находим по давлению в последнем отборе 0,24 бар по [2] и равна 560 Мкал/кг.На Рисунок y1.3 показаны изменения температуры охлаждающей циркулирующей воды из градирни и конденсата из турбины. Средний температурный напор в конденсаторе, который отражает совершенство теплообмена, рассчитывается по формуле: = С(y1.59)На Рисунок y1.4 показаны изменения температуры охлаждающей пара из второго отбора турбины и подогреваемой питательной воды.На рис.1.5. показана расчетная схема 2-х ступеней эжектора. Для расчета первой и второй ступени эжектора используем формулу энергетического баланса: (y1.68) G’0 - количество острого пара поступающее на первую ступень эжектора, т/ч; G’’0 - количество острого пара поступающее на вторую ступень эжектора, т/ч; Разделим количество ПВС на две ступени эжектора: , Количество острого пара подаваемого в эжектор: (y1.75) где: d - диаметр сопла эжектора, мм;Турбина изготовлена ТМЗ г.Свердловск, введена в эксплуатацию в 1960 г и реконструирована на КТЭЦ-1 в 1967 г. с переводом на режим с противодавлением. Турбина после реконструкции имеет параметры, приведенные в Таблице 2.1. Турбина по давлению делится на две части: · ЧВД(часть высокого давлени

СОДЕРЖАНИЕ

ВВЕДЕНИЕ

1. ТУРБОГЕНЕРАТОР ТИПА Р-12-35-10М

1.1 Краткое описание турбоустановки

1.2 Расчет внутреннего КПД турбины и ее частей

1.3 Баланс деаэратора и ПВД

1.3.1. Расчет ПВД

1.3.2. Расчет деаэратора

1.4 Материальный баланс установки

1.5 Расчет внутренней электрической мощности

1.6 Расход тепла турбоустановки на выработку электроэнергии

1.7 Расчет температурного напора конденсатора

1.8 Расчет температурного напора в ПВД

1.9 Расчет эжектора

2. ТУРБОГЕНЕРАТОР ТИПА Р-27-90/1,2

2.1 Краткое описание турбоустановки

2.2 Расчет внутреннего КПД турбины и ее частей

2.3 Материальный баланс установки

2.4 Расчет внутренней мощности

2.5 Расход тепла турбоустановки на выработку электроэнергии

ВЫВОДЫ

СПИСОК ИСТОЧНИКОВ ИНФОРМАЦИИ

ПРИЛОЖЕНИЯ