Расчет рабочей площадки - Курсовая работа

Ангарская государственная техническая академия Кафедра промышленного и гражданского строительства РАСЧЕТНО-ПОЯСНИТЕЛЬНАЯ ЗАПИСКА к курсовой работе по металлическим конструкциям на темуИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ РАСЧЕТА номер схемы поперечника 1 размеры площадки в плане 42 х 18м пролет колонн в поперечном направлении 21м шаг колонн в продольном направлении 6 м отметка чистого пола первого этажа 0.00 отметка верха настила 9.600 отметка верха габарита помещения под рабочей площадкой 7.800 нормативная полезная нагрузка 15 КН / м2 расчетная температура эксплуатации - 25 о С материал настила - сталь материал несущих конструкций -сталь С255 материал фундаментов - бетон марки 150 (В 7.5) тип сечения колонн - сплошное.Для сравнения примем два варианта планировочной схемы: балочную клетку нормального типа и усложненный вариант балочной клетки. Параметрами оптимизации являются шаг балок настила в первом варианте, шаг балок настила и вспомогательных балок во втором варианте. Исходя из заданной температуры эксплуатации и приняв статический характер действия нагрузки по таблице 50 [1] выберем сталь для основных конструкций : главные балки , балки настила и колонны - сталь С 255 по ГОСТ 27772-88 настил рабочей площадки и связи по колоннам - сталь С 255 по ГОСТ 27772-88 При рн=15* > l=130 t=1 см шаг балок настила 1.2 м назначаем шаг вспомогательной балки через 5.25 м Wtp = 10166.5/24.5=414.96 см 3 по сортаменту принимаем I30Б1: Wx =427.0см 3, Jx =6328 см4, S х=240.0 см 3, b f =14.0см, tf =0.85 см , t w (толщина стенки балки)= 0,88см , площадь сеченияРасчетной схемой главной балки является однопролетная балка, загруженная равномерно распределенной полезной нагрузкой и нагрузкой от собственного веса балок настила и настила. Поперечная сила , действующая в опорном сечении со стороны консоли: Q к= (q вр q пост )* Lk / 2 =(108.0 115.0)*5.25/2=223.0*2.625=585.38 КН Принимаем толщину стенки балки 14 мм. Для двухконсольных балок место изменения сечения выбирают таким образом, чтобы максимальный изгибающий момент, действующий в этом месте, был равен максимальному моменту на опоре. C c r определяется по таблице 21 [1] в зависимости от величины d ,учитывающая степень защемления стенки в поясах, вычисляемой по формуле: d = b*b f / h w * (tf 3/t w 3) =0.8*94.0/270*(4.0/1.4)3=6 ? 0.8 , C c r = 34,8 s cr = 34.8*24.5/6.42=22.18 КН / см 2 касательные: t c r = 10.3*(1 0.76/m2)*Rs/lef 2, где m - отношение большей стороны отсека к меньшей, l ef - условная гибкость стенки, определенная по меньшей стороне отсека m =120/262=0.5 l ef = d / t w * O R y / E =262.0/1.4 * O 24.5/20600=6.4 t c r = 10.3*(1 0.76/0.52)*14.21/6.42=14.44 КН / см 2Сечение колонны по заданию сквозное составное из двух прокатных ветвей , соединенных безраскосной решеткой на планках. Принимаем ветви из двух двутавров гнутых № 60 іх=23.90 см, 2*А =2*132.0=264.0 см 2 , масса 1 м.п. N =5660.34 1.04*7.58=5668.22 КН l у тр =Ol х2-l 12 , где l 1 - гибкость ветви на участке между планками относительно оси, параллельной свободной, предварительно принимаем равной 30. l у тр = O402-302=26.5 i тр = l lg / l у тр = 758/26.5=28.6 см Момент инерции составного сечения относительно свободной оси : J yc = 2 * (J y А а 2 ) , где J y = 1720 см 4 - момент инерции ветви относительно собственной оси, А =132.0 см 2 - площадь сечения ветви. а - расстояние между ц.т. ветви и колонны, а =60/2=30 см Определим высоту катета швов прикрепления ребер к траверсе и траверсы к стенке k f =F/(4*lef*bf*Rw f*gwf*gc) lef =142.26-1=141.26 см k f =5660.34/(4*141.26*0.7*15.3*1)=0.