Расчет прочности и сейсмоустойчивости конструкции каркасного одноэтажного здания с навесными деревянными стенами. Жесткое закрепление стоек к фундаменту, раскрепление ригелей и подкосов. Определение работы плиты покрытия в горизонтальной плоскости.
Красноярска для средних грунтовых условий и степени сейсмической опасности принята согласно СНИП II-7-81 - 6 баллов.Прочность и устойчивость здания обеспечивается при помощи жесткого закрепления стоек к фундаменту и раскрепления ригелей и подкосов в продольном направлении в вертикальных плоскостях и работы плиты покрытия в поперечном направлении и связей в продольном направлении между ребрами плиты покрытия в горизонтальной плоскости.Нагрузки, принятые при расчете здания Нагрузки: кровля не эксплуатируемая Наименование Объемн вес, Толщина Q норм., кг/м2 K надеж-Q расч., Грузов. ширина q q норм. расч. кг/м3 h, м ности кг/м2 b, м кг/м кг/мТип местности B - городские территории, лесные массивы и другие местности, равномерно покрытые препятствиями высотой более 10 м Высота (м) Нормативное значение (Т/м2) Расчетное значение (Т/м2) Высота (м) Нормативное значение (Т/м2) Расчетное значение (Т/м2) Высота (м) Нормативное значение (Т/м2) Расчетное значение (Т/м2) Тип местности B - Городские территории, лесные массивы и другие местности, равномерно покрытые препятствиями высотой более 10 м· Покрытие - плита, состоящая из клееных ребер, диафрагм и дощатого настила;Дощатый настил выполнен из досок толщиной Материал - сосна II сорт, характеристика условия эксплуатации конструкции - нормальная зона. - коэф. зависящий от высоты сечения настила.Расчетные нагрузки Величина левая консоль, длина = 0,5 м Расчетное сечение дощатого настила принимаем шириной 1м. Прочность дощатого настила обеспечена Основное ребро выполнено из досок толщиной и шириной (после фрезеровки по пласти с двух сторон досок 50х200). Высоту сечения ребра в середине пролета принимаемWu Максимальный момент сопротивления относительно оси U 59844,891 см3 Wu-Минимальный момент сопротивления относительно оси U 68681,122 см3 Wv Максимальный момент сопротивления относительно оси V 14840,602 см3 Iv Минимальный момент инерции 890436,096 см4 iu Максимальный радиус инерции 27,81 см iv Минимальный радиус инерции 15,358 см ym Координата центра масс по оси Y 0 см zm Координата центра масс по оси Z-39,212 см Нагрузки на плиту шириной 3м: кровля не эксплуатируемаяМаксимальное горизонтальное перемещение верха здания fult в направлении Х составляет 22.5мм, или 1/267Выписка из протокола выполнения расчета: Анализ устойчивости системы для комбинации загружений 1. Наименьший коэффициент запаса местной потери устойчивости обнаружен на конечном элементе номер 3864 и равен 13.21 при нулевых перемещениях и углах поворота всех узлов расчетной схемы. Наименьший коэффициент запаса местной потери устойчивости обнаружен на конечном элементе номер 3887 и равен 13.67 при нулевых перемещениях и углах поворота всех узлов расчетной схемы. Наименьший коэффициент запаса местной потери устойчивости обнаружен на конечном элементе номер 3867 и равен 13.68 при нулевых перемещениях и углах поворота всех узлов расчетной схемы. Наименьший коэффициент запаса местной потери устойчивости обнаружен на конечном элементе номер 3849 и равен 10.35 при нулевых перемещениях и углах поворота всех узлов расчетной схемы.Коэффициент, учитывающий влияние пропитки защитными составами ма 1 4.9 Прочность элемента при действии изгибающего момента My 0,813 п.4.16 Прочность при совместном действии растягивающей продольной силы и изгибающего момента My 0,847 п.4.10 Прочность при действии поперечной силы Qz 0,152 п.4.10 Прочность при действии поперечной силы Qy 0,331 Коэффициент использования 0,847 - Прочность при совместном действии растягивающей продольной силы и изгибающего момента My 4.9 Прочность элемента при действии изгибающего момента My 0,359 п.4.16 Прочность при совместном действии растягивающей продольной силы и изгибающего момента My 0,372 п.4.10 Прочность при действии поперечной силы Qz 0,068 п.4.10 Прочность при действии поперечной силы Qy 0,235 4.9 Прочность элемента при действии изгибающего момента My 0,823 п.4.16 Прочность при совместном действии растягивающей продольной силы и изгибающего момента My 0,844 п.4.10 Прочность при действии поперечной силы Qz 0,152 п.4.10 Прочность при действии поперечной силы Qy 0,234Коэффициент, учитывающий влияние пропитки защитными составами ма 1 Проверено по СНИП Проверка Коэффициент использования п. 4.2 Устойчивость в плоскости XOZ при действии продольной силы 0,32 п. 4.2 Устойчивость в плоскости XOY при действии продольной силы 0,32 п.4.17 Прочность при совместном действии сжимающей продольной силы и изгибающего момента Mz 0,112 п.4.10 Прочность при действии поперечной силы Qz 0,018 п.4.18 Устойчивость плоской формы деформирования 0,32 4.2 Устойчивость в плоскости XOY при действии продольной силы 0,636 п.4.17 Прочность при совместном действии сжимающей продольной силы и изгибающего момента Mz 0,224 п.4.10 Прочность при действии поперечной силы Qz 0,018 п.4.18 Устойчивость плоской формы деформирования 0,636Максимальные нагрузки на фундамент от стойки и - плечо пары внутренних сил. площадь полного сечения стойки. коэф.
План
Содержание
1. Исходные данные
2. Конструктивные решения
3. Расчетные схемы
3.1 Схема расположения шарниров
4. Нагрузки принятые при расчете здания
5. Основные конструкции
6. Результаты расчетов здания
6.1 Расчет плиты покрытия
6.2 Горизонтальные деформации здания
6.3 Устойчивость здания
6.4 Эпюры и цветовые схемы усилий в колоннах
6.5 Расчет сечения ригеля над стойкой
6.6 Расчет сечения ригеля между стойками
6.7 Расчет стойки
6.8 Расчет подкоса
6.9 Расчет узла сопряжения стойки с фундаментом
Вывод
Список используемой литературы
1. Исходные данные
Строительно-климатическая зона - IB.
Расчетная зимняя температура наружного воздуха - минус 40 С.
Расчетная снеговая нагрузка - 1,80КПА.
Нормативное значение ветрового давления - 0,6КПА.
Класс ответственности здания - II.
Вы можете ЗАГРУЗИТЬ и ПОВЫСИТЬ уникальность своей работы
