Проведение расчета плиты монолитного железобетонного перекрытия: нагрузки, изгибающие моменты, прочность, сечения. Расчёт второстепенной балки монолитного междуэтажного перекрытия. Определение поперечных сил и расчет прочности балки по опорам и сечениям.
При низкой оригинальности работы "Расчёт монолитных железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания", Вы можете повысить уникальность этой работы до 80-100%
КОНТРОЛЬНАЯ РАБОТА на тему: «Расчет монолитных железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания»Расчетное сопротивление тяжелого бетона класса В 15 осевому сжатию Rb = 8,5 МПА. С учетом коэффициента условий работы ?b2=0,90 в расчетах принимается значение Rb = 0,9•8,5 = 7,65 МПА.Крайние пролеты: l1 = S-1,5•bв-0,05 м = 1,85-1,5•0,22-0,05 = 1,47 ма) Постоянная (с ?f = 1,1): собственный вес плиты 1,1•0,0 7•25 = 1,93 КН/м2; Итого постоянная нагрузка g0 = 1,93 2,75 = 4,68 КН/м2 б) Временная нагрузка (с ?f = 1,2): p0 = 1,2•17,5 = 21 Кн/м2 в) Погонная расчетная нагрузка для полосы плиты шириной в 1 м при учете ?n = 0,95 q = ?•(g0 p0) = 0,95•(4,68 21) = 24,40 КН/мОпределение толщины плиты производится по М1 = 4,79КН•м; Задаваясь значением ? = 0,25, по таблице П.4 приложения находим ?m = 0,219. мм hп = h0 a = 53,47 13 = 66,47 мм. По таблице П.8 приложения принята арматура: O 8 А-III шаг 200 мм с As=251 мм2 Нехватка площади арматуры по сравнению с принятой : (251-264)/264 100%=4,9%<5% б) Вторые с края опоры В: МВ =-4,63 КН•м; b = 1000 мм; а = 13 мм; h0 = 57 мм. ? = 0,207; ? = 0,896 мм2Продольная и поперечная арматура пролетных сварных каркасов-класса А-III. Расчетное сопротивление бетона В15 осевому сжатию с учетом коэффициента условий работы ?b2 = 0,90: равно Rb =7,65 МПА. Расчетное сопротивление бетона В15 осевому растяжению с учетом коэффициента ?b2 = 0,90: Rbt = =0,90•0,75 = 0,675 МПА, где 0,75 МПА - табличное значение Rbt для предельных состояний первой группы . Расчетные сопротивления арматуры класса А-III растяжению а) продольной рабочей арматуры пролетных каркасов и опорных гнутых сеток диаметром 10-40 мм Rb = 365 МПА;Крайний пролет: м = мФактическая толщина плиты hп = 70 мм совпала с предварительно принятой при подсчете постоянной нагрузки на 1 м2 плиты, расчетную нагрузку g0 от собственного веса плиты и веса пола и перегородок принимаем по подсчетам, выполненным в разделе 1: g0 = 4,68 Кн/м2.В средних пролетах: а) положительный момент КН/м б) отрицательный момент между точками 6 и 7 Значения коэффициента ? при p/g = 3,0 по таблице 4: для точки 6: ? =-0,035 для точки 7: ? =-0,016На второй с края опоре В слева: КН/мЗначение а принимаем равным 40 мм Принимаем h = 550 мм. Принимаем bf`=1850 мм ? = 0,039; ? = 0,981 х = ?•h0 = 0,039•490 = 19,11 мм <hf` = 70 мм, т.е. нейтральная ось находится в полке. мм2 принимаем арматуру: 2O16 А-III 2O14 Принимаем в расчете bf` = 1850 мм ? = 0,028; ? = 0,986 х = ?•h0 = 0,028•490 = 13,72 мм <hf`= 70 мм, т.е. нейтральная ось находится в полке. мм2 Принимаем арматуру: 2O14А-III 2O12Каждый пролет второстепенной балки армируется двумя плоскими сварными каркасами с односторонним расположением рабочих продольных стержней при наибольшем диаметре их d=16 в крайнем пролете. Поперечные стержни пролетных каркасов выполняются из арматуры класса Во всех пролетах принимаем поперечные стержни из арматуры класса Предельное усилие в поперечных стержнях, расположенных в одной плоскости, нормальной к продольной оси балки: Н. Расчет выполняем для приопорного участка крайнего пролета с наибольшей поперечной силой у грани опоры В слева: Qmax = Qлв = 150,58 КН = 150580 Н. smax = мм т.е. принятый шаг s1=150 мм удовлетворяет условию. а) Проверка обеспечения прочности по наклонной сжатой полосе между наклонными трещинами по условию: Eb=23•103 МПА, ES=200•103 МПА.
