Расчёт многокорпусной выпарной установки - Курсовая работа

При выпаривании под давлением выше атмосферного также можно использовать вторичный пар, что позволяет лучше использовать тепло. Однако выпаривание под избыточным давлением сопряжено с повышением температуры кипения раствора, поэтому данный способ применяется лишь для выпаривания термически стойких веществ. При этом давление в последовательно соединенных корпусах снижается таким образом, чтобы обеспечить разность температур между вторичным паром из предыдущего корпуса и раствором кипящем в данном корпусе, т.е. создать необходимую движущую силу процесса выпаривания. В этих установках первичным паром обогревается только первый корпус, следовательно, в многокорпусных установках достигается значительная экономия первичного пара по сравнению с однокорпусными установками той же производительности. Поэтому концентрация раствора в таких аппаратах ближе к конечной, что приводит к ухудшению условий теплопередачи (т.к., с повышением концентрации раствора увеличивается его вязкость и, следовательно, снижается коэффициент теплоотдачи от стенки к раствору).Поверхность теплопередачи каждого корпуса выпарной установки определяют по основному уравнению теплопередачи, м2: (1) Производительность установки по выпариваемой воде определяют из уравнения материального баланса: (2) где - расход упариваемого раствора, кг/с; начальная концентрация раствора, % (масс.); конечная концентрация раствора, % (масс.).В первом приближении на основании практических данных принимают, что производительность по выпариваемой воде распределяется между корпусами в соответствии с соотношением: где производительность по испаряемой воде в первом корпусе, кг/с; производительность по испаряемой воде во втором корпусе, кг/с; производительность по испаряемой воде в третьем корпусе, кг/с;Тогда давления греющих паров в корпусах (в МПА) равны: РГ1 = 0,4 По давлениям паров находим их температуры и энтальпии [2]: Давление, Мпа Температура, °С Энтальпия, КДЖ/кг Поэтому концентрацию кипящего раствора принимают равной конечной в данном корпусе и, следовательно, температуру кипения раствора определяют при конечной концентрации. Гидродинамическая депрессия обусловлена потерей давления пара на преодоление гидравлических сопротивлений трубопроводов при переходе из корпуса в корпус. Давление в среднем слое кипящего раствора Рср каждого корпуса определяется по уравнению: (4) где РВП - давление вторичных паров, МПА; Н - высота кипятильных труб в аппарате, м; ? - плотность кипящего раствора, кг/м3; ? - паронаполнение (объемная доля пара в кипящем растворе), м3/м3.Проверим общую полезную разность температур: °СРасход греющего пара в первый корпус, производительность каждого корпуса по выпаренной воде и тепловые нагрузки по корпусам определим путем совместного решения уравнений тепловых балансов по корпусам и уравнения баланса по воде для всей установки: (12) (15) где 1,03 - коэффициент, учитывающий 3 % потерь в окружающую среду; СН, с1, с2 - теплоемкости растворов соответственно исходного (начальной концентрации), в первом и во втором корпусе, КДЖ/(кг•К); Q1конц, Q2конц, Q3конц - теплота концентрирования по корпусам, КВТ; ТН - температура кипения исходного раствора в первом корпусе, °С: где - температурная депрессия для исходного раствора. Анализ зависимостей теплоты концентрирования от концентрации и температуры показал, что она наибольшая для третьего корпуса. Сравним Q3конц с ориентировочной тепловой нагрузкой для третьего корпуса Q3 ОР: Поскольку Q3конц составляет значительно меньше 3% от QЗор, в уравнениях тепловых балансов по корпусам пренебрегаем величиной Qконц. Наибольшее отклонение вычисленных нагрузок по испаряемой воде в каждом корпусе от предварительно принятых (w1 = 0,81 кг/с; w2 = 0,89 кг/с; w3 = 0,97 кг/с) не превышают 5 %, поэтому не будем пересчитывать концентрации и температуры кипения растворов по корпусам.Выберем конструкционный материал, стойкий в среде кипящего раствора Na2SO4 в интервале изменения концентраций от 6 до 30 % [5].Коэффициент теплопередачи для первого корпуса К определяют по уравнению аддитивности термических сопротивлений: (17) где ?1, ?2 - коэффициенты теплоотдачи от конденсирующегося пара к стенке и от кипящего раствора к стенке соответственно, Вт/(м2?К); ? - толщина стенки, м; ? - коэффициент теплопроводности, Вт/(м?К). Коэффициент теплопередачи от конденсирующегося пара к стенке ?1 равен: (18) где r1 - теплота конденсации греющего пара, Дж/кг; ?ж1, ?ж1, ?ж1 - соответственно плотность (кг/м3), теплопроводность [Вт/(м•К)], вязкость (Па•с) конденсата при средней температуре пленки тпл = тг1 - ?t1/2, где ?t1 - разность температур конденсации пара и стенки, град. Физические свойства конденсата Na2SO4 при средней температуре пленки сведем в таблицу 2. Распределение температур в процессе теплопередачи от пара через стенку к кипящему раствору показано на рисунке 2. Распределение температур в процессе теплопередачи от пара к кипящему раствору через многослойную стенку: 1 - пар; 2 - конденсат; 3 - стенка; 4 - накипь; 5 - кипящий раствор.

Содержание

Введение

Основные условные обозначения

1. Определение поверхности теплопередачи выпарных аппаратов

1.1 Расчет концентраций упариваемого раствора

1.2 Определение температур кипения растворов

1.3 Расчет полезной разности температур

1.4 Определение тепловых нагрузок

1.5 Выбор конструкционного материала

1.6 Расчет коэффициентов теплопередачи

1.7 Распределение полезной разности температур

1.8 Уточненный расчет поверхности теплопередачи

2. Определение толщины тепловой изоляции

3. Расчет барометрического конденсатора

3.1 Определение расхода охлаждающей воды

3.2 Расчет диаметра барометрического конденсатора

3.3 Расчет высоты барометрической трубы

4. Расчет производительности вакуум-насоса

5. Расчет диаметров трубопроводов и подбор штуцеров

6. Расчет насоса для подачи исходной смеси

7. Расчет теплообменника-подогревателя

8. Расчет вспомогательного оборудования выпарной установки

8.1. Расчет конденсатоотводчиков

8.1.1 Расчет конденсатоотводчиков для первого корпуса выпарной установки

8.1.2 Расчет конденсатоотводчиков для второго корпуса выпарной установки

8.1.3 Расчет конденсатоотводчиков для третьего корпуса выпарной установки

8.2 Расчет емкостей

9. Механические расчеты основных узлов и деталей выпарного аппарата

9.1 Расчет толщины обечаек

9.2 Расчет толщины днищ

9.3 Определение фланцевых соединений и крышек

9.4 Расчет аппарата на ветровую нагрузку

9.5 Расчет опор аппарата

Заключение

Библиографический список

Приложения

В химической промышленности выпариванию подвергают растворы твердых веществ (главным образом водные растворы щелочей, солей и др.), а также растворы высококипящих жидкостей, обладающих при температуре выпаривания очень малым давлением пара (некоторые минеральные и органические кислоты, многоатомные спирты и др.).

Концентрированные растворы и твердые вещества, получаемые в результате выпаривания, легче и дешевле перерабатывать, хранить и транспортировать.

Тепло для выпаривания можно подводить любыми теплоносителями, применяемыми при нагревании. Однако в подавляющем большинстве случаев в качестве греющего агента при выпаривании используют водяной пар, который называют греющим или первичным.

Пар, образующийся при выпаривании кипящего раствора, называют вторичным. Тепло, необходимое для выпаривания раствора, обычно подводится через стенку, отделяющую теплоноситель от раствора.

Процессы выпаривания проводят под вакуумом, при повышенном и атмосферном давлениях. Выбор давления связан со свойствами выпариваемого раствора и возможностью использования тепла вторичного пара.

При выпаривании под вакуумом становится возможным проводить процесс при более низких температурах, что важно в случае концентрирования растворов веществ, склонных к разложению при повышенных температурах. Кроме того, при разрежении увеличивается полезная разность температур, что позволяет уменьшить поверхность нагрева аппарата, а также использовать греющий агент более низких температуры и давления. Вследствие этого выпаривание под вакуумом широко применяют для концентрирования высококипящих растворов. Применение вакуума дает возможность использовать в качестве греющего агента, кроме первичного пара, вторичный пар самой выпарной установки. При выпаривании под давлением выше атмосферного также можно использовать вторичный пар, что позволяет лучше использовать тепло. Однако выпаривание под избыточным давлением сопряжено с повышением температуры кипения раствора, поэтому данный способ применяется лишь для выпаривания термически стойких веществ.

При выпаривании при атмосферном давлении вторичный пар не используется и обычно удаляется в атмосферу.

Наиболее распространены многокорпусные выпарные установки, состоящие из нескольких выпарных аппаратов, в которых вторичный пар каждого предыдущего корпуса направляется в качестве греющего в последующий корпус. При этом давление в последовательно соединенных корпусах снижается таким образом, чтобы обеспечить разность температур между вторичным паром из предыдущего корпуса и раствором кипящем в данном корпусе, т.е. создать необходимую движущую силу процесса выпаривания. В этих установках первичным паром обогревается только первый корпус, следовательно, в многокорпусных установках достигается значительная экономия первичного пара по сравнению с однокорпусными установками той же производительности.

По относительному движению греющего пара и выпариваемого раствора выпарные установки разделяют на несколько групп : а) прямоточные выпарные установки для растворов, обладающих высокой температурной депрессией;

б) противоточные - для растворов обладающих высокой вязкостью при повышении их концентрации (в этих схемах между ступенями ставят насосы);

в) установки с параллельным питанием - для легко кристаллизующихся растворов;

г) установки с отпуском части вторичных паров потребителем;

д) выпарные установки со смешанным питанием корпусов для растворов с повышенной вязкостью.

При больших производительностях (от нескольких кубических метров в час и выше), что характерно для промышленности, выпаривание проводят по непрерывному принципу. В аппаратах непрерывного действия обычно создают условия для интенсивной циркуляции раствора, т.е. в таких аппаратах гидродинамическая структура потоков близка к модели идеального смешения. Поэтому концентрация раствора в таких аппаратах ближе к конечной, что приводит к ухудшению условий теплопередачи (т.к., с повышением концентрации раствора увеличивается его вязкость и, следовательно, снижается коэффициент теплоотдачи от стенки к раствору).

Периодическое выпаривание проводят при малых производительностях и необходимости упаривания раствора до существенно высоких концентраций.

Обоснование выбора установки.

В данном проекте рассматривается многокорпусная вакуум-выпарная установка с естественной циркуляцией раствора в корпусах и вынесенной греющей камерой (тип 1, исполнение 2), работающая при прямоточном движении греющего пара и раствора.

Достоинства проведения выпаривания в установке с разрежением в последнем корпусе рассмотрены выше. Это возможность проводить процесс при более низких температурах; увеличение полезной разности температур и, следовательно, уменьшение поверхности нагрева аппарата, а также возможность использовать в качестве греющего агента вторичный пар самой установки. Использование многокорпусной установки дает экономию греющего пара и тепла.

Использование многокорпусной установки дает экономию греющего пара и тепла. При размещении греющей камеры вне корпуса аппарата имеется возможность повысить интенсивность выпаривания за счет увеличения длины кипятильных труб. Аппараты с вынесенной греющей камерой имеют кипятильные трубы, длины которых часто достигают 6-7 метров. Они работают при более интенсивной циркуляции, что обусловлено тем, что циркуляционная труба не обогревается, а подъемный и опускной участки циркуляционного корпуса значительную высоту. Выносная греющая камера легко отделяется от корпуса аппарата, что облегчает и ускоряет чистку и ремонт.

Описание технологической схемы.

Технологическая схема процесса выпаривания представлена на чертеже 1. Исходный разбавленный раствор из емкости Е1 центробежным насосом Н1 подается в теплообменник Т (где подогревается до температуры близкой к температуре кипения), а затем в первый корпус АВ1 выпарной установки. Предварительный подогрев раствора повышает интенсивность кипения в выпарном аппарате АВ1

Первый корпус обогревается свежим водяным паром. Вторичный пар, образующийся при концентрировании раствора в первом корпусе, направляется в качестве греющего во второй корпус выпарной установки АВ2. Сюда же поступает частично сконцентрированный раствор из первого корпуса АВ1. Аналогично третий корпус АВ3 обогревается вторичным паром второго корпуса АВ2 и в нем производится концентрирование раствора, поступившего из второго корпуса АВ2.

Самопроизвольный переток раствора и вторичного пара в следующие корпуса возможен благодаря общему перепаду давлений, возникающему в результате создания вакуума конденсацией вторичного пара последнего корпуса в барометрическом конденсаторе смешения КБ (где заданное давление поддерживается подачей охлаждающей воды и отсосом неконденсирующихся газов вакуум - насосом НВ). Смесь охлаждающейся воды и конденсата выводится из конденсатора при помощи барометрической трубы с гидрозатвором. Образующийся в третьем корпусе АВ3 выпарной установки концентрированный раствор центробежным насосом Н2 подается в промежуточную емкость упаренного раствора Е2. Конденсат греющих паров из выпарных аппаратов и теплообменника выводится с помощью конденсатоотводчиков.

Основные условные обозначения с - теплоемкость, дж/(кг•К);

d - диаметр, м;

D - расход греющего пара, кг/с;

F - поверхность теплопередачи, м2;

G - расход, кг/с;

g - ускорение свободного падения, м/с2;

Н - высота, м;

I - энтальпия пара, КДЖ/кг;

I - энтальпия жидкости, КДЖ/кг;

К - коэффициент теплопередачи, Вт/(м2 • К);

Р - давление, Мпа;

Q - тепловая нагрузка, КВТ;

q - удельная тепловая нагрузка, Вт/м2;

r - теплота парообразования, КДЖ/кг;

T, t - температура, град;

W, w - производительность по испаряемой воде, кг/с;

x - концентрация, % (масс.);

? - коэффициент теплоотдачи, Вт/(м2 • К);

? - плотность, кг/м3;

? - вязкость, Па • с;

? - теплопроводность, Вт/(м • К);

? - поверхностное натяжение, Н/м;

Re - критерий Рейнольдса;

Nu - критерий Нуссельта;

Pr - критерий Прандтля.

Индексы: 1, 2, 3 - первый, второй, третий корпус выпарной установки;

в - вода;

вп - вторичный пар;

г - греющий пар;

ж - жидкая фаза;

к - конечный параметр;

н - начальный параметр4 ср - средняя величина;

ст - стенка.