Производственное здание в г. Калининграде - Контрольная работа

Рамы состоят из вертикальных стоек, соединенных ригелем, что позволяет легко устраивать вертикальные стеновые ограждения и элементы покрытия. Наличие таких стоек выявляет ряд достоинств в индустриальности, транспортировке и возможности раздельного монтажа стоек и ригелей. Двухшарнирные деревянные рамы с жестко закрепленными стойками относятся к рамам заводского изготовления и выполняются, как правило, дощатоклееными. В качестве ограждающих конструкций мы используем крупноразмерные панели: длинна l = 3,0 м, ширина b = 1,0 м, относительная толщина панели hn = 162 мм, толщина верхней обшивки из фанеры ?nф= 10 мм, сечение продольных и поперечных ребер принимаем по сортаменту 156Ч44 мм, после острожки 152Ч40 мм.

Двухшарнирные деревянные рамы являются одним из наиболее распространенных типов несущих конструкций. Они нашли широкое применение в большинстве производственных и общественных зданий. Рамы состоят из вертикальных стоек, соединенных ригелем, что позволяет легко устраивать вертикальные стеновые ограждения и элементы покрытия.

Двухшарнирные деревянные рамы бывают, как правило, однопролетными при пролетах 12-30 метров. По статической схеме их относят к статически неопределимым рамам, имеющим жестко или шарнирно закрепленные стойки.

Наибольшее распространение получили двухшарнирные деревянные рамы с жестко закрепленными стойками. Наличие таких стоек выявляет ряд достоинств в индустриальности, транспортировке и возможности раздельного монтажа стоек и ригелей. Двухшарнирные деревянные рамы с жестко закрепленными стойками относятся к рамам заводского изготовления и выполняются, как правило, дощатоклееными.

1.

Расчет ограждающих конструкций

1.1 Расчет панели покрытия

В качестве ограждающих конструкций мы используем крупноразмерные панели: длинна l = 3,0 м, ширина b = 1,0 м, относительная толщина панели hn = 162 мм, толщина верхней обшивки из фанеры ?nф= 10 мм, сечение продольных и поперечных ребер принимаем по сортаменту 156Ч44 мм, после острожки 152Ч40 мм.

Основные расчетные характеристики: плотность древесины 500 кг/м3, плотность фанеры 700 кг/м3, модуль упругости фанеры Еф=9000 МПА, модуль упругости древесины Ед= 10000 МПА.

Так как проектируемое здание не отапливаемое, то панель покрытия имеет коробчатое сечение.

1. Расчетная ширина фанерных обшивок: Так как l = 3000 мм > 2•а = 6•470 = 2820 мм, то bрасч = 0,9•1000 = 900 мм. (а = 470 мм - расстояние между продольными ребрами по осям)

2. Коэффициент приведения: Для ребер np = Ep/Евф = 10000/9000 = 1,11

Для нижней фанерной обшивки nфн = Ефн/Ефв = 9000/9000 = 1

3. Приведенная площадь сечения: Fпр = Fфв•nфн Fp•np = 10•900•1 152•40•1,11 = 15748,8 мм2

4. Положение нейтральной оси: у0 = (Fфв•nфн •у1 Fp•np•у3)/(Fфв•nфн Fp•np) = (10•900•77)/(10•900•1 152•40•1,11) = 44 мм

5.

Статический момент сечения относительно нейтральной оси: Sпр = Fпр• у0 = 15748,8•44 = 692947,2 мм3

6. Приведенный момент инерции: Іпр = Іх,0 = bрасч• bв3/12 Fфв(y1 - y0)2 (bp• bp3/12)•np Fp•np•y02 = 900• 103/12 900•10•(77 - 44)2 (40• 1523/12)•1,11 40•152•442 = 346477035 мм4 = 3,46•108 мм4

Сбор нагрузок

Наименование нагрузки Плотность Подсчет Нормативная нагрузка, КН/м2 Коэф. надежности Расчетная нагрузка, КН/м2

Продольные ребра 500 500•10•0,144•0,001 0,706 1,2 0,847

Поперечные ребра 500 500•10•0,072•0,001 0,352 1,2 0,422

Верхняя фанерная обшивка 700 700•10•0,01•0,001 0,068 1,2 0,081

Стыковые бруски 500 500•10•0,072•0,001 0,352 1,2 0,422

Дистанцион. бруски 500 500•10•0,055•0,001 0,269 1,2 0,323

Обрешетка 500 500•10•0,025•0,001 0,122 1,2 0,146

Стальной профильный настил 7850 7850•10•0,001•0,001 0,077 1,05 0,092

? пост. нагрузок 1,946 2,333

Снеговая нагрузка 1,2 1,5 1,8

Полная нагрузка 3,146 4,133

Полная нагрузка с учетом коэффициента надежности по назначению ?n = 0,95 уклона кровли (? = 10?) qp = q• ?n•cos ? = 4,133•0,95•0,985 = 3,87 КН/м2

Проверка панели на прочность.

Проверка растянутой нижней фанерной обшивки:

? = М•nфн/Wпр ? мф•Rфр, где: М = qp•lp2/8 = 3,87•32/8 = 4,35 КН•м - расчетный изгибающий момент;

мф = 0,6; Rфр = 14 МПА;

Wпр = 346477035/76 44 = 2887308,6 мм3;

? = 4,35•103•1/2,89•10-3 = 1,51 МПА ? 0,6•14 = 8,4 МПА

Проверка сжатой верхней фанерной обшивки на устойчивость: ? = М/?ф•Wпр ? Rфс, где: Rфс = 12 МПА;

а/?фв = 470/10 = 47 < 50, ?ф = 1 - (а/?фв)2/5000 = 1 - 472/5000 = 0,558;

Wпр = 2,86•106 мм3; ? = 4,35•103/0,558•2,86•10-3 = 2,74 МПА

Устойчивость верхней фанерной обшивки обеспечена.

Проверка верхней сжатой фанерной обшивки на местный изгиб от сосредоточенной силы Р=1,8 КН. ? = Мрас/W ? m•Rф,рв, где: m = 1,2

Мрас = Р•а1/8 = 1,8•0,47/8 = 0,105 КН•м

W = b•?фв 2/6 = 1•0,012/6 = 16,6•10-6 м3 - момент сопротивления обшивки шириной b=100 см

Rф nв = 6,5 МПА - расчетное сопротивление изгибу поперек волокон;

? = 105/16,6•10-6 = 6,33 МПА ? 6,5•1,2 = 7,8 МПА;

Прочность верхней обшивки обеспечена.

Проверка клеевого шва фанерной обшивки на скалывание в месте примыкания к ее к ребрам. ? = Q•Sпр/Іпр•bpac ? Rck, где: Q = qp•lp/2 = 3,87•3/2 = 5,81 КН - расчетная поперечная сила;

Sпр = Fфв•уфв = 1•90•(7,7-4,4) = 297 см3 = 0,297•10-3 м3 - приведенный статический момент верхней фанерной обшивки относительно нейтральной оси;

bpac = n•bp = 4•0,04 = 0,16 м - расчетная ширина сечения равна суммарной ширине ребра каркаса;

Rck = 0,8 МПА - расчетное сопротивление фанеры скалыванию вдоль волокон наружных слоев. ? = (5,81•103•0,297•10-3)/(0,346•10-3•0,16) = 0,0623 МПА ? 0,8 МПА.

Прочность клеевого шва обеспечена.

Определение относительного прогиба панели. f/lp = 5/384 qн•lp3/Ефв•Іпр ? [f/l] f/lp = 5/384 3,146•103•33/900•107•3,46•10-4 = 0,000355 < 0,004 qн - полная нормативная нагрузка на 1 метр панели (qн=3,146 КН/м);

lp - расчетный пролет панели (lp = 3 м);

[f/l] = 1/250 - предельный нормативный прогиб панели;

2. Расчет ригеля рамы

Ригель проектируем прямоугольного сечения из пакета уложенных плашмя и остроганных досок, склеенных фанерным водостойким клеем ФР-50. Доски принимаем по сортаменту 190Ч50 мм, после острожки 180Ч44 мм. По конструктивным требованиям ширину балки принимаем b = 18 см.

Сбор нагрузок

Наименование НАГРУЗКИПЛОТНОСТЬПОДСЧЕТНОРМАТИВНАЯ нагрузка, КН/м2Коэф. НАДЕЖНОСТИРАСЧЕТНАЯ нагрузка, КН/м2

Продольные ребра 500 500•10•0,144•0,001 0,706 1,2 0,847

Поперечные ребра 500 500•10•0,072•0,001 0,352 1,2 0,422

Верхняя фанерная обшивка 700 700•10•0,01•0,001 0,068 1,2 0,081

Стыковые бруски 500 500•10•0,072•0,001 0,352 1,2 0,422

Дистанцион. бруски 500 500•10•0,055•0,001 0,269 1,2 0,323

Обрешетка 500 500•10•0,025•0,001 0,122 1,2 0,146

Стальной профильный настил 7850 7850•10•0,001•0,001 0,077 1,05 0,092

? пост. нагрузок 1,946 2,333

Снеговая нагрузка 1,2 1,5 1,8

Собствен. вес балки 0,091 1,2 0,328

Полная нагрузка 3,237 4,461

Расчет полного веса ригеля: qck = (q S)/(1000/k•l - 1) = (0,425 1)/(1000/5•12 - 1) = 0,091 КН/м k = 5 - коэффициент веса;

Полная нагрузка с учетом коэффициента надежности по назначению ?n = 0,95 qp = q•?n = 4,461•0,95 = 4,238 КН/м.

Подбор сечения балки.

Для крайних зон сечения балки принимаем древесину 2-го сорта с расчетным сопротивлением R = 15 МПА; Rck = 1,5 МПА;

Подбираем опорное сечение из условия прочности при скалывании: Q = qp•l/2 = 4,238•18/2 = 38 КН - поперечная сила;

h0,тр = 3Q/2b•Rck = 3•38/2•0,18•1,5•103 = 0,22 - треб. высота опорного сечения;

Принимаем h0 = 0,24 (6 досок). h = h0 l/2•10 = 0,24 18/20 = 1,14 м - высота сечения в середине пролета;

Принимаем h = 1,16 (29 досок).

Проверка принятого сечения ригеля.

В балках переменной высоты расчетные сечения, где действуют максимальные нормативные напряжения, которые не совпадают с серединой пролета, где действует максимальный изгибающий момент. Это объясняется тем, что момент сопротивления сечения здесь уменьшается от середины пролета к опорам балки быстрее, чем изгибающий момент.

Расстояние Х от эпюры до сечения, где действуют максимальные нормативные напряжения: Х = l•h0/2h = 18•0,24/2•1,14 = 1,89

Величина изгибающего момента в расчетном сечении: Мх = qp•x•(l - x)/2 = 4,238•1,89 (18 - 1,89) = 129 КН•м

Высота расчетного сечения: hx = h0 (h - h0)•2x/l = 0,24 (1,14 - 0,24)•2•1,89/ 18 = 0,43 м

Момент сопротивления расчетного сечения: Wsp = b•h2/6 = 0,18•1,142/6 = 0,04 м3

Расчетное сопротивление: R = Ru мб мсл, где: мб = 0,86 при hx = 0,43 - коэффициент условия работы;

мсл = 0,95 при h = 1,14 - коэффициент условия работы;

R = 15•0,86•0,95 = 12,3 МПА.

Напряжение в расчетном сечении: ? = Мх / Wsp = 129•103 / 0,04 = 3,225 МПА ? R = 12,3 МПА

Прочность ригеля обеспечена.

Проверка прогиба ригеля. f/l = (f0/l•k) (1 c (h/l)2) = (0,0351/12•0,454) (1 16,76•(1,14/12)2) = 0,00322 < 1/300 = 0,0033; где: fo = (5/384) (qn•l4/ E•I) = (5/384) (9,711•184•103/10000•106•0,02) = 0,1 м;

I = b•h3/12 = 0,18•1,143/12 = 0,02 КН/м - момент инерции сечения ригеля в середине пролета;

k = 0,15 0,85•h0/h = 0,15 0,85•0,24/1,14 = 0,33 - коэффициент учитывающий переменность сечения;

с = 15,4 3,8•h0/h = 15,4 3,8•0,24/1,14 = 16,2 - коэффициент учитывающий деформацию сдвига;

Проверка устойчивости плоской формы деформирования. ? = М / ?м•Wsp ? Ru, где: ?м = 140•b2•кф/lp•h = 140•0,182•1/1,5•1,14 = 2,65 > 1 ? = 129•103/ 0,04•2,65 = 1,22 ? Ru=12,3

Устойчивость плоской формы деформирования балки обеспечена.

В результате расчета подобранная балка прямоугольного сечения из пакета досок 190Ч50 мм (после острожки 180Ч44 мм). В середине пролета балка собирается из 29 слоев, а на концах из 6 слоев. Принятые сечения балки в пролетах и на опорах удовлетворяют требованиям прочности, жесткости и поперечной устойчивости.

3.

Статический расчет рамы

Сбор нагрузок.

Для двухшарнирных дощатоклеенных рам характерно действие следующих видов нагрузки: постоянной (собственный вес покрытия) и временной (снеговая и ветровая). Так как соединение ригеля со стойкой шарнирное, то в этом случае стойки воспринимают действующие на ригель вертикальные нагрузки в виде сосредоточенных сил, приложенных к верхнему срезу стойки по направлению ее оси.

Постоянное расчетное давление на стойку: Рст = (qp qn)•(l/2)•b = (1,946 0,091)•9•3 = 55 КН b = 3 - шаг рам;

qp = 1,946 КН/м2 - расчетная нагрузка от веса кровли;

qn = 0,091 - собственный вес ригеля;

Давление от собственного веса стойки: Рст = hct •bct•Hct•?•n•g hct и bct - высота и ширина сечения стойки hct = ((1/8)/(1/15))•l, принимаем hct = 2,0 м hct/ bct ? 5; bct ? hct/5 = 0,4 м

Нст=8,4 м - высота стойки ? = 500 кг/м3 - объемный вес древесины

Рст = 2,0•0,4•8,4•500•1,1•9,81 = 36,22 КН

Расчетное давление от стенового ограждения: Рст02 = qct02•(Нст Hon)•b = 0,425 (8,4 0,44)•3= 11,271 КН

qct02 - расчетная нагрузка от веса стенового ограждения

Снеговая нагрузка на покрытие: Рстсн = Р0•n•(l/2)•b = 1,2•1,6•(18/2)•3= 51,84 КН

Р0 = 1,2 КН/м2 - вес снегового покрова (2 снеговой район) n = 1,6 - коэффициент перегрузки;

Ветровая нагрузка: Активная сторона: Рств = Рв0•n•c•b = 0,13•1,2•0,8•8,4=1,05 КН

W = Рв0•n•c•hp•b = 0,13•1,2•0,8•1,516•8,4 = 1,59 КН

Рв0 = 0,13 КН/м2 - скоростной ветровой напор для 1-го ветрового района.

Реактивная сторона: Рств 1 = - Рв •n•c1•b = - 0,13•1,2•0,6•1,516•8,4 = -1,19 КН с1 = 0,6 - аэродинамический коэффициент для заветренной стороны;

Определение усилий в стойках рамы.

Цель статического расчета дощатоклеенной двухшарнирной рамы заключается в определении усилий от действующих нагрузок в самом напряженном сечении стоек - в опорной части. Рама является однажды статически неопределимой. За лишнее неизвестное принимают отдельно от следующих видов загружения: От ветровой нагрузки приложенной в уровне ригеля: Хригв = - (W - W1)/2 = 1,59-1,19 /2 = -0,2 КН

От ветровой нагрузки приложенной к стойкам: Хств = - (3/16)•Нст•(Рств - Рств 1) = - 0,441 КН

От стенового ограждения: Хст02 = - (9/8)•(Мст02/Нст); где: Мст02 = - Рст02•l = -11,27•1,579 = -17,79 КН•м

Хст02 = - (9/8)•(17,79/8,4) = -2,38 КН l = hct/2 h02/2 h1= 2/2 0,158/2 0= 1,579 м

Находим усилия в правой и левой стойках в уровне защемления в фундаменте.

Изгибающие моменты.

Левая стойка: Мл = [(W - Хригв -Хств)•Нст Рств•Нст2/2]•k Xct02•Hct - Мст02 (k=0,9)

Мл = [(1,59 - 0,2 -0,441)•8,4 1,05•8,42/2]•0,9 2,38•8,4 - 17,79 = 42,7 КН•м

Правая стойка: Мпр = [(W1 - Хригв -Хств)•Нст Рств 1•Нст2/2]•k Xct02•Hct - Мст02

Мпр = [(1,19 - 0,2 -0,441)•8,4 0,77•8,42/2]•0,9 2,38•8,4 - 17,79 = 26,38 КН•м

Поперечные силы.

Левая стойка: Qл = (W - Хригв - Хств Рств•Нст)•k Xct02

Qл = (1,59 - 0,2 -0,441 1,05•8,4)•0,9 2,38 = 11,17 КН

Правая стойка: Qпр = (W1 - Хригв - Хств Рств 1•Нст)•k - Xct02

Qпр = (1,19 - 0,2 -0,441 0,77•8,4)•0,9 - 2,38 = 3,93 КН

Продольная сила.

На обоих стойках продольные силы одинаковы: N = Nпр = Nл = Рст q Рст св Рст02 Рстсн•k=55 36,22 11,27 86,4•0,9 =48,832 КН

Окончательно расчетные усилия принимаем в определенной части стойки по максимуму: Мл = 42,7 КН•м Qл =11,17 КН N=180,25 КН

4. Конструктивный расчет стойки

Данный расчет сводится к проверке прочности и устойчивости принятого сечения стойки как сжатоизгибаемого элемента.

Предварительно подбираем сечение стойки (hct; bct) исходя из конструктивных требований: hct = 1/9 l = 2,0 м; bct ? hct/5 = 0,4 м

По сортаменту подбираем доски 225Ч50 мм

Учитывая ?д •nl = 50•40 = 2000 мм = 2,0 м

Площадь сечения: F = hct•bct = 2•0,4 = 0,8 м2

Момент сопротивления относительно оси Х: Wx= ?ст•hct2/6 = 0,26 м3

Момент инерции сечения относительно оси Х: Jx=bct•hct3/12= 0,26 м4

Проверка прочности.

? = Npac/F Mpac/?•Wx ? Rc1

Rc1 = мб mcn Rc - расчетное сопротивление древесины сжатию мб = 0,9 - коэффициент условий работы mcn = 1,05 - коэффициент условий работы при bcл = 40

Rc1 = 0,9•1,05•15 = 14,17 МПА ? = 1 - Npac/?•F• Rc1 - коэффициент учитывающий дополнительный момент от продольной силы вследствие прогиба элемента;

? - коэффициент продольного изгиба (зависит от ?) в плоскости изгиба;

?х = l0х/0,289•hcn =35,02

Так как ?х =35,02 < 70, то ? = 1 - ?(?х/100)2 = 1-0,9 (35,02/100)2 =0,8896 ? = 1 - 180,25•103/0,8896 •0,8• 14,17•106 = 0,982 ? = 180,25•103/0,8 42,7•103/0,982•0,26 = 0,17 МПА ? 14,17МПА

Стойкость и прочность обеспечены.

Проверка сечения стойки на устойчивость из плоскости изгиба (по оси Y). ? = Npac/F•?у ? Rc1

Jy = v(Iy/F) = v(hct•bct3/12• hct•bct) = 0,289 bct l0y = ?y•Нст = 8,4 м ?у = l0y/ Jy = l0y/0,289 bct=72,66 > 70 ? = A/? = 3000/72,662 = 0,568 ? =180,25•103/0,4•0,568 = 0,793 МПА ? 14,17 МПА

Устойчивость сечения стойки из плоскости изгиба обеспечена.

Проверка клеевого шва стойки на прочность.

? = Qpac•S/?•Jx•b ? Rck; Rccc=1,5 МПА; S = hct2•bct/8 = 0,2 м3 b = 0,6•bct = 0,24 м - расчетная ширина сечения ? = 11,27•103•0,2/0,982•0,26•0,24 = 0,036 МПА? 1,5МПА

Прочность клеевого шва стойки обеспечена.

В результате расчета принята стойка с поперечным сечением 0,4Ч2,0 м, составленная из 35 слоев.

5. Расчет опорного узла

Так как пролет рамы 18 м, узел жесткого сопряжения стойки с фундаментом решается посредством установки на стойках стальных траверс для крепления анкерных болтов. Для этой цели поперечное сечение стойки в опорной части увеличивают путем наклейки с боковых ее сторон по три доски. Для определения площади сечения анкерных болтов находим максимальные растягивающие усилия в опорной части стойки от действия постоянной и временной нагрузок.

Npacon = (Pctq Рст02 Рстсв) (n1/n) = (55 11,27 36,22) (1,1/1) = 112,75 КН

Mpacon= [(W - Хригв - Хств) Нст Рстсв(Нст2/2) Хст02•Нст•n1/n - Mct02•n1/n]•(1/?)

Mpacon=[(1,59 - 0,2 -0,441) 8,4 1,05 (8,42/2) 2,38•8,4•1,1/1 -17,79•1,1]•(1/0,982) = 83,62 КН•м

При этом максимальные напряжения на поверхности фундамента составляют ?maxmin = - (Npacon/ hn•bct)±(6 Mpacon/ hn2•bct), где: hn = hct 6?у - высота сечения стойки на опоре;

?min = - (112,74/ 2,15•0,4) (6• 83,62/ 0,4•2,152) = - 0,511 МПА ?max = - (112,74/ 2,15•0,4) - (6• 83,62/ 0,4•2,152) = 0,249 МПА

Участки эпюры напряжений равны: с = (?max/(?max ?min)) hn = (0,511/(0,511 0,249)) 2,15 = 1,45 м а = hn/2 - c/3 = 2,15/2 - 1,45/3 = 0,59 м y = hn - c/3 - S = 2,15 - 1,45/3 - 0,075 = 1,59 м

S = 3?y = 0,075 м

Из уравнения моментов относительно центра тяжести сжатой зоны эпюры напряжений находим усилия в анкерных болтах z = (Mpacon - Npacon•a)/y = (83,62 - 180,25•0,59)/1,59 = 14,29 КН

Отсюда площадь поперечного сечения болта будет равна: Fб = z/(nб•Rpб) = 0,36 cm2, где: nб - количество анкерных болтов с одной стороны стойки

Rpб - расчетное сопротивление анкерных болтов на растяжение (Rpб=20 КН/см2).

По таблицам для анкерных болтов, с учетом предельных усилий на растяжение N = 180,25 КН, находим диаметр анкерного болта dб = 16 мм (Fб=2,01 см2). Стальную траверсу для закрепления анкерных болтов рассчитывают как однопролетную балку пролетом lt =bct dв=0,4 0,03 =0,43 м

Максимальный изгибающий момент Ммах = (z/4) (lt - bct/2) = 0,82 КН•м

Из условия размещения анкерных болтов определяем номер прокатного уголка траверсы 125Ч125Ч8. Jx = 294,36 см4; z0 = 3,36 см.

Проверяем траверсу на прочность:

?n = Mmax(bуг - z0)/Jx ? R, где: bуг - ширина уголка;

R - расчетное сопротивление стоек уголка;

?n = 0,82•103(0,125 - 0,0336)/(294,36•10-8) = 25,47 МПА ? 350 МПА

Определяем прочность клеевого шва: ?n = z/(hшв - bpac) ? Rckcp, где: hшв - длинна приклейки дополнительных досок;

bpac = 0,6• b - расчетная ширина сечения стойки bpac = 0,24 м;

Rckcp - среднее расчетное сопротивление клеевого шва на склеивание;

Rckcp = Rck / 1 ?•(hш / y);

ограждающий балка ригель рама ? = 0,125 - коэффициент при расчете на скалывание сжатых элементов;

у - плечо силы скалывания;

Rckcp = 1,5•106 / 1 0,125•(2,5 / 1,265) = 1,2 МПА ?ш = 9,5/2,5•0,24 = 0,253 МПА ? 1,2 МПА

6. Расчет карнизного узла

Карнизный узел в дощатоклееных рамах характерен шарнирным примыканиям к стойке балки покрытия. В месте опирания ставится обвязочный брус, ширина которого находят из условия смятия древесины балки поперек волокон в опорной плоскости. bоб = A/(b•Rcm90), где: А - опорная реакция конструкции покрытия (А=180,25 КН);

Rcm90 - расчетное сопротивление смятию древесины (Rcm90 = 3 МПА);

b - ширина балки (b = 0,4 м);

bоб = 180,25•103/(0,4•3•106) = 0,15 м

Принимаем bоб = 150 мм. Высоту обвязочного бруса назначаем hоб = 150 мм. Проверяем hоб, как распорки вертикальных связей между стойками при [?]=200 и при расстоянии между балками В = 300 см. h0тр = В/(?•r) = 300/(200•0,289) = 5,19 см < hоб = 15 см.

1. СНИП II-25-80 «Нормы проектирования. Деревянные конструкции».-М. 1982.

2. СНИП II-6-74 «Нормы проектирования. Нагрузки и воздействия». - М. 1976.

Размещено на