Разбивка балочной клетки. Расчет плиты перекрытия. Определение прочности нормальных сечений, ширины раскрытия нормальных трещин и прогиба ребристой панели. Расчет разрезного ригеля и нагрузки на него. Расчетная длина фундамента под сборную колонну.
При рекомендуемой величине пролетов второстепенных и главных балок от 5,0 до 7,0 м, в зависимости от интенсивности временной нагрузки на заданной длине здания в свету L = 31.0 м и ширине В = 23.8 м могут быть приняты 6 пролетов второстепенных продольных балок и 4 пролета главных поперечных балок. Принимая с округлением средние пролеты второстепенных балок lcp = 5.44 м, получим величину крайних пролетов lkp = (31.0 - 5.44 ? 4) : 2 = 4.62 м. Для определения расчетных пролетов плиты задаемся приближенно размерами поперечного сечения второстепенных балок: h = l : 12 = 6150 : 12 = 513 мм; b = h : 3 = 513 : 3 = 171 мм и принимаем h = 500 мм; b =200 мм. За расчетные пролеты плиты принимаем: в средних пролетах - расстояния в свету между гранями второстепенных балок, а в крайних - рас стояния от граней второстепенных балок до середины площадок опирания плиты на стену. Величины расчетных изгибающих моментов в неразрезной балочной плите с равными или отличающимися не более чем на 20% пролетами (lcp:lkp=1850:1610=1,15<1,2) определяются с учетом перераспределения усилий вследствие пластических деформаций бетона и арматуры по формулам: В крайних пролетахРазбивочные (осевые) размеры панелей определяются в зависимости от величины временной нагрузки и принимаются в пределах от 1,2 до 1,5 м по ширине и от 5,0 до 7,0 м - по длине. За расчетную схему для продольных ребер принимаем однопролетную балку со свабодным опиранием концов на ригели, расчетный пролет определяется как расстояние между серединами площадок опирания ребер панели на ригели мм = 5,08 м. Расчет изгибаемых элементов по наклонному сечению производят из условия Q<Qsw Qb, где Q-поперечная сила в наклонном сечении с длинной проекции с; при вертикальной нагрузке, приложенной к верхней грани элемента, значение Q принимается в нормальном сечении, проходящем на расстоянии с от опоры; при этом следует учитывать возможность отсутствия временной нагрузки на приопорном участке длинной с. Расчет производим по формуле где js1 - коэффициент, учитывающий продолжительность действия нагрузки (при непродолжительном действии равен 1, при продолжительном - 1,4); js2 - коэффициент, учитывающий профиль поперечной арматуры (для гладкой арматуры равен 0,8, для арматуры периодического профиля - 0,5); , где - относительное расстояние между поперечными стержнями; - относительное значение диаметра поперечной арматуры. Напряжения в поперечной арматуре ssw определяют, принимая, что поперечная сила, воспринимаемая бетоном, отвечает своему минимальному значению Qbmin=0.5*Rbt.ser*b*h0, следовательно, поперечная сила, передаваемая на поперечную арматуру, составляет Q-Qb min.
Список литературы
СНИП 52-01-2003. Бетонные и железобетонные конструкции. Основные положения. М., 2004.
Свод правил по проектированию и строительству СП 52-101-2003. Бетонные и железобетонные конструкции без предварительного напряжения арматуры. М., 2004.
Пособие по проектированию бетонных и железобетонных конструкций из тяжелого бетона без предварительного напряжения арматуры (к СП 52-101 - 2003). М., 2005.
СНИП II-22-81. Каменные и армокаменные конструкции. Нормы проектирования. М., 1983.
Пособие по проектированию каменных и армокаменных конструкций (к СНИП II-22 - 81). М., 1989.
Байков И. Н., Сигалов Э.Е. Железобетонные конструкции. М.: Стройиздат, 1985.
Мандриков А.П. Примеры расчета железобетонных конструкций. М.: Стройиздат, 1989.
СНИП 2.01.07 - 85. Нагрузки и воздействия. М., 1988.
Размещено на
Вы можете ЗАГРУЗИТЬ и ПОВЫСИТЬ уникальность своей работы
