Проектирование внецентренно-сжатой колонны - Курсовая работа

ПРОЕКТИРОВАНИЕ ВНЕЦЕНТРЕННО-СЖАТОЙ КОЛОНЫМинимальное сечение сборных колонн жилых и общественных зданий допускается 200x200 мм, промышленных 300x300 мм, монолитные колонны рекомендуются с поперечным сечением не менее 250 мм Бетон для колонн применяют не ниже марки М200, а для сильно загруженных не ниже М300. Колонны армируют продольными стержнями диаметром не менее 12 мм, стали класса А-II или А-Ш и поперечными стержнями (или хомутами) из стали класса -расстояние между вертикальными стержнями арматуры в свету, если они при бетонировании расположены вертикально, должно быть не менее 50 мм, а при горизонтальном или наклонном расположении - не менее 25 мм для нижней арматуры и 30 мм для верхней арматуры; кроме того, во всех случаях это расстояние принимают не менее наибольшего диаметра стержней; поперечные стержни или хомуты ставят без расчета, но с соблюдением установленных нормами указаний: при ширине грани колонны не более 400 мм и числе продольных стержней не более четырех проектируют плоские сварные каркасы без дополнительных стержней или одиночные хомуты; при ширине грани более 400 мм или наличии более четырех продольных стержней на одной грани вводят конструктивно дополнительные стержни или ставят двойные хомуты; вместо двойного хомута допускается ставить соединительные шпильки ; перегибы хомутов располагают на расстояниях не более 400 мм по ширине грани элемента. Расстояние между поперечными стержнями (хомутами) для предотвращения бокового выпучивания продольных стержней при сжатии принимают не более 15d при вязаных каркасах и не более 20d при сварных каркасах и не более 500 мм, где d - наименьший диаметр продольных сжатых стержней. В колоннах, где насыщение продольной арматурой составляет более3%, хомуты ставят на расстояниях не более 10d и не более 300 мм.От постоянной нагрузки: Mg2=-N•(e1 e3)-Nc•e4 - (Nw1 Nw2)•e5 N2•e2 =-231,624•(0,11 0,1) - 19•0,11 - (51,48 20,8)•0,4 66•0,56= - 42,76 KH•м где N - нагрузка от покрытия, Nw1, Nw2-нагрузки от стеновых панелей, Nc-нагрузка от собственного веса колоны, N2 - нагрузка от веса подкрановой балки, e1, e2, e3, e4, e5 - эксцентриситеты приложения нагрузки. 4.7 Ветровая загрузка слева неизвестная реакция на шарнирной опоре ригеля: В=В1 В2, где В1 - реакция от суммарной сосредоточенной силы, В2 - реакция от ветровой загрузки распределенной равномерно. На основе вычисленных усилий принимаем следущие значения М,N,Q в расчетных сечениях (смотри таблицу 2): В сечении 2 - 2 для верхней надкрановой части колоны: Ммах=20,8 КН?м, Nc=355 КН, Mmin=-105,6 КН?м, Nc=323 КН, Nmax=394 КН, Mc=18,6 КН?м, усилия от длительно действующей нагрузки Md=13,2 КН?м, Nd=323 КН. Условная критическая сила определяется по формуле: Н=1046КН, где I=b?h3/12=40?383/12=183?103 cm4 - момент инерции сечения колоны, ?е= е0/h= 0,075/0,38=0,197 > ?е min=0,5-0,01(l0/h)-0,01Rb?b2=0,5-0,01(900/38)-0,01?8,5?1,1=0,16 ?е> ?е min, берем ?е= е0/h= 0,075/0,38=0,197, ?ld=1 ?М??ld/М?=1 1?61,67/74,05=1,83, где М?ld = Mld2 Nld2(h/2-a)=13,2 323?(0,38/2-0,04)=61,67 КН?м, М?= Ммах Nc(h/2-a)=20.8 355?(0,38/2-0,04)=74,05 КН?м, ? - коэффициент, принимаемый от вида бетона (ст 35)*. I=b?h3/12=40?383/12=183?103 cm4 - момент инерции сечения колоны, ?е= е0/h= 0,075/0,38=0,197 > ?е min=0,5-0,01(l0/h)-0,01Rb?b2=0,5-0,01(900/38)-0,01?8,5?1,1=0,16 ?е> ?е min, берем ?е= е0/h= 0,075/0,38=0,197, ?ld=1 ?М??ld/М?=1 1?61,67/154,05=1,50, где М?ld = Mld2 Nld2(h/2-a)=13,2 323?(0,38/2-0,04)=61,67 КН?м, М? = Ммах Nc(h/2-a)=105,3 323?(0,38/2-0,04)=154,05 КН?м, ? - коэффициент, принимаемый от вида бетона (ст 35)*.В данном проекте было рассмотрено проектирование сплошной железобетонной колоны для здания под промышленный цех с электрическим мостовым краном грузоподъемностью в 30 тонн.