ОАО "Жамбылская ГРЭС им. Т.И. Батурова" - Курсовая работа

Для обеспечения электроэнергией быстроразвивающейся химической промышленности юга Казахстана в 1964 г. началось строительство Джамбулской ГРЭС, которое осуществлялось в две очереди. С учетом перспективы развития крупных предприятий химии Джамбулского и Чимкентского промышленных районов на первом этапе мощность первой очереди электростанции была определена в 600 МВТ из дубль блоков мощностью 200 МВТ с прямоточными газо-мазутными котлами. Котел имеет два самостоятельных потока по паровому тракту и оборудован системами регулирования температуры первичного перегрева впрыскивающего типа, вторичного перегрева - рециркуляцией дымовых газов. К основным сооружениям электростанции относятся главный корпус, административный корпус, объединенный вспомогательный корпус, топливное хозяйство и система технического водоснабжения, очистные сооружения, сооружения электрической части. Технологическое оборудование оборотной системы водоснабжения состоит из четырех осевых вертикальных насосов типа ОП5-145Э для подачи отработавшей воды в систему оборотного водоснабжения и четырех насосов ОПЗ-110К и трех ОПВ2-110МК для подачи отработавшей воды в градирни; четырех башенных пленочных градирен площадью орошения 4000 м2, каждая с гиперболическими вытяжными башнями высотой 90 м.Турбина Т - 180/210 - 130 номинальной мощностью 180 МВТ рассчитана на параметры свежего пара 12, 8 МПА и 340°С и давление в конденсаторе 8, 65 КПА. Турбина имеет двухступенчатый теплофикационный отбор, обеспечивающий тепловую нагрузку 1089 ГДЖ/ч. Важным достоинством турбины является возможность работать с максимальным расходом пара 670 т/ч, обеспечивающим мощность 210 МВТ при конденсационном режиме. Это позволяет не только эффективно использовать турбину в начальный период эксплуатации, когда топливные сети еще готовы не полностью, но и активно привлекать ее к покрытию переменной части графика нагрузки в летний период, когда тепловая нагрузка мала. Исключение составляет последняя ступень ЦСД, рабочие лопатки которой усилены, поскольку условия ее работы более тяжелые, чем турбины К - 210 - 130.Турбина т-180/210 - 130 выпускается ЛМЗ и рассчитана на следующие параметры: Номинальная мощность Nном = 180 МВТ /л. Давление пара после промежуточного перегрева Рпп = 2, 49 МПА Температура пара после промежуточного перегрева Тпп = 540°С Давление в конденсаторе Ркон = 3, 43 КПА Параметры регулируемых отборов пара Рт2 = 0, 059 - 0, 194 МПАКПД турбоустановки по выработке электроэнергии брутто (в конденсационном режиме). КДП энергоблока по выработке электроэнергии нетто где ?тэц =0, 99 - коэффициент, учитывающий потери на собственные нужды.Парогенератор ПК-47-3, предназначенный для работы в блоке с турбоагрегатом типа К-200-130, выполнен в виде двух симметричных корпусов, имеющих П-образную компоновку. Поверхность нагрева котла размещены в П - образном газовом тракте. Топочная камера соединяется с коллективной шахтой горизонтальным (первым) газоходом, в котором размещается нагревательная поверхность нагрева. Поверхность нагрева в первом газоходе большую долю тепла получает за счет газового излучения. После первого газохода топочные газы поворачивают в конвективный газоход. В конвективном газоходе, являющимся отдельной часть газового тракта размещены поверхности нагрева водяного экономайзера, воздушного подогревателя, переходной зоны и конвективного пароперегревателя, а так же промежуточного пароперегревателя.Принципиальная технологическая схема циркуляционного контура примоточного парового котла изображена на рис. Последовательна соединенные поверхности нагрева примоточного парового котла можно представить в виде змеевика, в один конец которого поступает питательная вода, а из другого входит перегретый пар. Положение точки начала перегрева пара, которая определяет границу между испарительной и перегревательными частями, изменяется в зависимости от паропроизводительности, количества подводимой теплоты и расхода питательной воды. В прямоточном паровом котле в отличии от барабанного расход питательной воды оказывает непосредственное воздействие на расход, температуру и давление пара на выходе. Существенно усложняется и регулирование температуры нагрева первичного пара изза влияния на нее расхода питательной воды и более существенного, чем у барабанного, влияние подачи топлива.Экономичность работы парового котла оценивается по его КПД, равному отношению полезной теплоты, затраченной на генерирование и перегрев пара к затраченной теплоте, которая могла бы быть получена при сжигании всего топлива без учета теплоты вносимой в топку воздухом и потерь на продувку. Задача регулирования экономичности процесса горения состоит в поддержании максимального КПД парового котла или сведена к минимуму тепловых потерь, сопровождающих процесс сжигания топлива и передачи выделившейся теплоты воде и пару. Регулирование экономичности по КПД или суммарной оценке потерь теплоты не получило пока широкого распространения изза отсутствия надежных и точных способов и средств их непрерывного измерения. Одн