Расчет объемов и энтальпий воздуха, а также продуктов сгорания топлива. Тепловой баланс котлоагрегата. Определение параметров теплообмена в топке. Порядок и методика расчета водяного экономайзера, аэродинамических параметров. Невязка теплового баланса.
Топливно-энергетический комплекс (далее - ТЭК) также играет ключевую роль в экономике страны, обеспечивает более 45% поступлений в доходную часть консолидируемого бюджета Российской Федерации, доля отраслей ТЭК в объеме внутреннего валового продукта составляет почти 30%. По относительному движению теплообменивающихся сред (дымовых газов, воды и пара) паровые котлы (парогенераторы) могут быть подразделены на две группы: водотрубные котлы и жаротрубные котлы. В водотрубных парогенераторах внутри труб движется вода и пароводяная смесь, а дымовые газы омывают трубы снаружи. Котлы этой группы, имеющие паропроизводительность 1000 кг/ч, предназначены для работы на твердом (антрацит АС и AM) топливе, мазуте Ml00 и природном газе соответственно и служат для удовлетворения потребностей предприятий в насыщенном паре влажностью до 3% для покрытия технологических и теплофикационных нагрузок. Вода из верхнего барабана котла в нижний поступает по последним рядам труб конвективного пучка, расположенным в зоне пониженных температур продуктов сгорания топлива.
Введение
Развитие энергетики в России
Россия занимает одно из ведущих мест в мировой системе оборота энергоресурсов и активно участвует в мировой торговле ими. Топливно-энергетический комплекс (далее - ТЭК) также играет ключевую роль в экономике страны, обеспечивает более 45% поступлений в доходную часть консолидируемого бюджета Российской Федерации, доля отраслей ТЭК в объеме внутреннего валового продукта составляет почти 30%. Занимая примерно восьмую часть суши планеты, Российская Федерация располагает значительными, а в ряде случаев и самым большим в мире, потенциалом ископаемых и возобновляемых источников энергии.
В 2011 году российский ТЭК обеспечивал собственные потребности в энергоресурсах и являлся одним из основных поставщиков топливно-энергетических ресурсов (далее - ТЭР) на мировые энергетические рынки.
Общий объем производства первичных топливно-энергетических ресурсов в 2011 году. вырос на 43,2 млн. т у.т. или на 2,4% по сравнению с 2010 года.; объем экспорта ТЭР в 2011 году вырос на 1,7 млн. т у.т. или на 0,2% к уровню 2010 года.
В настоящее время вектор развития России - модернизация через технологическое обновление и внедрение современных методов управления (включая информационные технологии), не имеет альтернативы. Управление развитием ТЭК в современных условиях осложнено отсутствием государственной информационной системы ТЭК. Информационно-аналитическое обеспечение руководства страны комплексными данными на основе современных IT-решений является ключевым фактором повышения качества управления энергетикой России. Вместе с тем, совершенствование информационного пространства обеспечит реализацию мероприятий по повышению безопасности работы предприятий отрасли, обеспечения устойчивой и надежной работы всей энергетической инфраструктуры, как электроэнергетики, так и нефтегазовой и угольной отрасли. Кроме того, в целях обеспечения комплексного подхода к решению проблем ТЭК, необходимо развивать новые механизмы управления отраслями ТЭК.
Целью долгосрочной государственной энергетической политики России является максимально эффективное использование природных ресурсов и потенциала энергетического сектора для устойчивого роста экономики, повышения качества жизни населения и выполнения обязательств перед зарубежными партнерами.
Защита окружающей среды от вредных выбросов.
Загрязнение воздушной среды котельными установками связано с выбросами в дымовую трубу токсичных газов SO2, SO3 и мелкодисперсной золы. Кроме того, при высоких температурах в ядре факела происходит частичное окисление азота с образование окислов азота NO и NO2. При неполном сгорании топлива, в продуктах сгорания может появится оксид углерода, и даже метан CH4. Основным показателем, характеризующим загрязнение воздушной среды, является выброс вредностей в единицу времени.
Расчет рассеивания вредных примесей в атмосфере, производится в соответствии с санитарными нормами, при неблагоприятных метеорологических условий, а именно при опасной скорости ветра. Под опасной скорости ветра, принимают скорость, при которой концентрация вредных примесей на уровне обитания человека достигает максимальных значений.
В современных производственных и отопительных котельных, дымовая труба служит не для создания тяги, а для отвода продуктов сгорания на определенную высоту, при которой обеспечивается рассеивание вредностей до допустимых санитарными нормами концентраций в зоне нахождения людей.
За стандарт качества воздуха принимаются предельно допустимые концентрации (ПДК), различных токсических в?в. Исходя из их значений, производится расчет диаметра дымовой трубы, выбор высоты системы очистки дымовых газов.
1. Технологическая часть
Паровой котел - установка, предназначенная для генерации насыщенного или перегретого пара, а также для подогрева воды (котел отопительный).
По относительному движению теплообменивающихся сред (дымовых газов, воды и пара) паровые котлы (парогенераторы) могут быть подразделены на две группы: водотрубные котлы и жаротрубные котлы. В водотрубных парогенераторах внутри труб движется вода и пароводяная смесь, а дымовые газы омывают трубы снаружи. В жаротрубных, наоборот, внутри труб движутся дымовые газы, а вода омывает трубы снаружи. По принципу движения воды и пароводяной смеси парогенераторы подразделяются на агрегаты с естественной циркуляцией и с принудительной циркуляцией. Последние подразделяются на прямоточные и с многократно-принудительной циркуляцией. Паровые котлы серии «Е» предназначены для получения насыщенного пара. Они надежны, просты в эксплуатации, автоматизированы, экономичны. Паровые котлы серии Е имеют модификации для работы на мазуте, газе, угле. К примеру, паровой котел «Е» - 1,0-0,9 или «Е» - 1/9 рассчитан на мазутное топливо.
Котлы Е-1/9-1, Е-1/9-1М и Е-1/9-1Г объединены общей конструктивной схемой. Котлы этой группы, имеющие паропроизводительность 1000 кг/ч, предназначены для работы на твердом (антрацит АС и AM) топливе, мазуте Ml00 и природном газе соответственно и служат для удовлетворения потребностей предприятий в насыщенном паре влажностью до 3% для покрытия технологических и теплофикационных нагрузок.
Паровой котел Е-1/9-1 состоит из верхнего и нижнего барабанов, расположенных на одной вертикальной оси. Барабаны соединены между собой пучком труб, образующих конвективную поверхность нагрева. Топочная камера экранирована двумя боковыми настенными экранами и потолочным экраном. Боковые экраны выполнены из прямых труб, объединяемых верхними и нижними коллекторами, вваренными в верхний и нижний барабаны соответственно. Потолочный экран частично охватывает и фронт котла, образованный фронтовым коллектором и вваренным в него пакетом изогнутых труб (повторяющих очертания фронта и потолка топочной камеры), которые присоединены сваркой непосредственно к верхнему барабану. Вода из верхнего барабана котла в нижний поступает по последним рядам труб конвективного пучка, расположенным в зоне пониженных температур продуктов сгорания топлива.
Питание боковых экранов водой осуществляется из нижнего бара-сана котла по нижним коллекторам. Потолочный экран питается от фронтового коллектора, в который вода поступает по соединительным трубам из нижних коллекторов боковых экранов. Характерной особенностью циркуляционной схемы котла является отсутствие необогреваемых питательных и отводящих труб экранов.
Ввод питательной воды выполнен в верхний барабан котла, внутри которого установлена распределительная труба. Продувка котла предусматривается через штуцеры в нижнем барабане, в нижних коллекторах бокового экрана и во фронтовом коллекторе.
Для обеспечения устойчивой циркуляции и равномерного прогрева элементов котла при растопке из холодного состояния предусмотрен подвод пара от постороннего источника в нижний барабан.
Пароводяная эмульсия из топочных экранов и конвективного пучка поступает в верхний барабан, где от пара отделяются частицы воды. Необходимая сухость пара обеспечивается сепарационными устройствами, устанавливаемыми в верхнем барабане. На днище верхнего барабана размещены патрубки для присоединения водоуказательных приборов и уровнемерной колонки сигнализатора предельных уровней и автоматики безопасности.
По верхней образующей верхнего барабана размещены два пружинных предохранительных клапана.
Верхний и нижний барабаны снабжены круглыми люками, которые обеспечивают доступ для осмотра и очистки внутренней поверхности барабанов и труб конвективного пучка. Для обеспечения доступа при осмотре и очистке внутренних поверхностей все коллекторы снабжены в торцевой части лючками.
Топочная камера котла - прямоугольной формы, что позволяет применять различные механические топочные устройства. Поперечное смывание труб конвективного пучка топочными газами с требуемой скоростью достигается установкой в нем двух газовых перегородок из жаростойкой стали.
Обмуровка котлов Е-1/9-1 - комбинированная из огнеупорного кирпича и изоляционных вулканитовых или совслитовых плит. Поверхности, непосредственно соприкасающиеся с горячими газами, выполнены огнеупорным кирпичом, далее изоляционными плитами, пустоты в слое огнеупорного кирпича заполняются жаропрочным бетоном, а в слоях изоляционных плит - водным раствором совелита. Прилегание обмуровки к барабанам и коллекторам выполнено через прокладки из листового асбеста. Свобода тепловых расширений элементов обмуровки обеспечивается температурными швами, заполненными шнуровым асбестом.
Обмуровка котлов для жидкого и газообразного топлива отличается от обмуровки котлов для твердого топлива наличием пода, находящегося в зоне высоких температур. Поэтому под выполняют из двух слоев: в первый укладывают диатомовый кирпич, во второй - огнеупорный.
Наружную поверхность котла покрывают декоративной обшивкой из тонколистовой стали, которую крепят к специальному каркасу, изготавливаемому из уголка; кроме улучшения эстетического вида, обшивка предохраняет поверхность обмуровки и изоляции от разрушения и повышает газовую плотность котла.
В топках котлов, предназначенных для работы на твердом топливе, применена ручная колосниковая решетка, имеющая четыре качающихся и два неподвижных колосника. На каждые два качающихся колосника имеется отдельный ручной привод механизма поворота. Топочный объем ограничивается колосниковой решеткой, боковыми и потолочными экранами и передним рядом труб конвективного пучка. Выступающая в топку часть нижнего барабана защищается от перегрева огнеупорным бетоном. На фронте котла установлены топочная дверца и дверца зольника.
Воздух, необходимый для горения топлива, подается под колосниковую решетку, а воздух, поступающий без предварительного подогрева. предохраняет колосниковую решетку от перегрева. В зольном пространстве размещен коллектор подпаривания.
Топочный объем котлов, работающих на жидком и газообразном топливе, ограничивается подом топки, боковыми и потолочным экранами и передним рядом труб конвективного пучка.
2. Расчетная часть
Цель курсоквого проектирования? обобщение и систематизация знаний, полученых учащимися при изучение предметов общетематического и специального циклов, приобретение ими навыков самостоятельной работы по проектированию котельных установок, а также подготовка учащихся к выполнению дипломного проекта.
3. Исходные данные для расчета продуктов сгорания топлива
1. Расчетные характеристики топлива (табл. 2.1; л. 1.) Топка камерная, вид топлива: газопровод Ставрополь-Москва, 1 нитка, состав топлива СН4=93,8; С2Н6=2,0; С4Н10=0,3; С5Н12=0,1; N2=2,6; CO2=0,4; C3H8=0,8; Qсн=36090КДЖ/м3
2. Коэффициент избытка воздуха ?т=1,1 (табл. 3.2 л. 1.)
3. Составные части котла: верхний и нижний барабаны, конвективный пучек, фронтовые, боковые и задние экраны, образующие топочную камеру.
0,1; 0,05; 0,1; 0,1
1.1 0.1=1,2
4. Средний коэффициент избытка воздуха:
Теоретический объем сухих трехатомных газов в продуктах сгорания топлива (м3/м3)
Теоретический объем водяных паров (м3/м3)
Теоретический объем азота (м3/м3)
При расчетах в формулы вводятся содержания компонентов топлива в объемных процентах. Величины m и n равны соответственно числам атомов углерода и водорода в химической формуле углеводородов, входящих в состав данного топлива. влагосодержание газообразного топлива 1 сухого газа, принимается
Действительный объем водяных паров (м3/м3)
Суммарный объем продуктов сгорания (м3/м3)
-
Парциальное давление трехатомных газов и водяных паров
Результаты расчета объемов продуктов сгорания и парциальных давлений сводятся в таблицу 1.
Таблица 1 Объемы продуктов сгорания, объемные доли трехатомных газов
Наименование величин и расчетная формула Размерность =9,7
=1,03
=7,6
= 2,2
топка 1 кп 2 кп В.эк
Коэффициент избытка воздуха за газоходом ?//г ? 1,2 1,25 1,35 1,45
Величина присосов
?0,10,050,10,1
Ср. коэффициентизбытка воздуха в газоходах
?1,151,221,31,4
Действительный объем вод паров м3/м32,172,182,192,2
Суммарный объем продуктов сгорания м3/м312,1312,813,5714,54
Парциальное давление трехатомных газов
?0,08310,07990,07530,0703
Парциальное давление вод паров
?0,17880,17030,16130,1513
Общая объемная доля вод. Паров и трехатом. Газов
?0,250,240,230,22
Парциальные давления численно равны объемным долям
Общая объемная доля трехатомных газов и водяных паров
5. Энтальпии воздуха и продуктов сгорания
Энтальпия сгорания определяется на 1 м3 сухого газообразного топлива по формуле: Энтальпия теоретического объема продуктов сгорания для всего выбранного диапазона температур (100?2200ОС)
(КДЖ/м3)
Энтальпия теоретического объема воздуха для всего выбранного диапазона температур (100?2200ОС)
(КДЖ/м3)
Топка:
1 Конвективная поверхность:
2 Конвективная поверхность:
=9416,8 0,3*8003,8=11817,9
Водяной экономайзер:
Результаты расчета энтальпии продуктов сгорания по газоходам котлоагрегата сводят в таблицу 2.
Тепловой баланс парового котла составляется на 1 м3 газообразного топлива для установившегося режима работы агрегата.
; ;
Где энтальпия уходящих газов? опр. По диаграмме. опр. По таб. 9.28 и 9.29 л. 2 или стр. 53 л. 1 определяется по таб. 4.1?4.4 л. 1 определяется по таб. 4.5?4.6 л. 1
Суммарная потеря тепла в парогенераторе
;
Коэффициент полезного действия брутто:
(КВТ)
(КВТ)
(м3/кг) (м3/кг)
Расчетный расход топлива: ; коэффициент сохранения теплоты
7. Расчет теплообмена в топке
При проектировании и эксплуатации котельных установок чаще всего выполняется поверочный расчет топочных устройств. Конструктивный расчет производится только при разработке новых агрегатов конструкторскими бюро или при реконструкции топочных камер существующих котлоагрегатов.
Задачей поверочного расчета топки является определение температуры продуктов сгорания на выходе из топки. При поверочном расчете основные размеры определяются по чертежу, а затем по ним вычисляются: объем топочной камеры площадь поверхности стен площадь лучевоспринимающих поверхностей нагрева
В курсовом проекте определяется по чертежу и , а и определяется по таблицам 8.13? 8.25 Л3. Для определения геометрических характеристик топки составляется ее эскиз.
1. Степень экранирования топки
2. Температура на выходе из топки (табл. 7.62 Л3 или стр. 60 Л1)
КДЖ/м3
3. Энтальпия продуктов сгорания на выходе из топки определяется по диаграмме
КДЖ/м3
4. Полезное тепловыделение в топке
(КДЖ/м3)
(КДЖ/м3)
5. Определяется теоретическая температура горения , ОС; по значению , равному энтальпии продуктов сгорания? по диаграмме.
1800
6. Определяется эффективная толщина излучающего слоя
(м) (м)
7. Определяется коэффициент ослабления лучей по номограмме рис. 5.4 Л1.
=4,4*0,25 2,85=3,95 rn - суммарная объемная доля трехатомных газов (из таблицы 1 расчета)
8. Степень черноты факела коэффициент, характеризующий долю топочного объема, заполненного светящейся частью факела, принимается по таблице 5.2.
Доля топочного объема, заполненная светящейся частью факела
Вид сжигаемого топлива и удельная нагрузка топочного объема Коэффициент m
Газ при сжигании светящимся факелом cqv?400 КВТ/м3 0,1
То же при qv?1000 КВТ/м3 0,6
Мазут при qv?400 КВТ/м3 0,55
То же при qv?1000 КВТ/м3 1,0
9. Степень черноты топки коэффициент загрязнения, определяется по таблице 5.1. Л1.
10. Определяется параметр М в зависимости от относительного положения максимума температуры пламени по высоте топки (xm)
м м
11. Определяется средняя суммарная теплоемкость продуктов сгорания на 1 м3 сжигаемого газообразного топлива при нормальных условиях КДЖ/м3?град
12. Определяется действительная температура на выходе из топки (ОС) по номограмме рис. 5.7 Л1. или по формуле:
ОС
13. Тепло переданное в топке излучением
КДЖ/сек
8. Расчет 1-го конвективного пучка котла
Конвективные поверхности нагрева паровых и водогрейных котлов играют важную роль в процессе получения пара или горячей воды, а также использования теплоты продуктов сгорания, покидающих топочную камеру. Эффективность работы конвективных поверхностей в значительной мере зависит от интенсивности передачи теплоты продуктами сгорания воде и пару. Котельный пучок производственно?отопительных котлов является основной парообразующей поверхностью нагрева. На основе опыта эксплуатации котлов выработана относительно рациональная схема компоновки котельных пучков. Диаметр и шаги труб менять значительно по сравнению с существующими конструкциями при проектировании не следует, т.к. они определялись тоже опытом эксплуатации. Поверхность нагрева существенно менять также нельзя, т.к. она является основной парообразующей поверхностью котла. Поэтому тепловой расчет котельного пучка приходится производить чаще всего поверочный, пользуясь соответствующими чертежами. При расчете конвективных поверхностей нагрева используется уравнение теплопередачи и уравнение теплового баланса.
Количество теплоты (Qб), отданное продуктами сгорания, приравнивается к теплоте, воспринятой водой или паром. Для расчета задаются температурой продуктов сгорания после рассчитываемой поверхности нагрева и затем ений.
Расчет конвективных поверхностей производится в такой последовательности: 1 конвективная поверхность
Температура газов перед пучком определяется из предыдущей поверхности нагрева: ОС
2. Энтальпия газов перед пучком: КДЖ/м3
3. По чертежу или по таблицам характеристик котлоагрегатов (таб. 8.13?8.25 Л3) определяются конструктивные характеристики газохода: S1 - поперечный шаг труб - 100 мм=0,1 м
S2 - поперечный шаг труб - 110 мм=0,11 м
DH-наружный диаметр труб - 0,51 м
4.
5. F2=1,28
6. Температура дымовых газов за котельным пучком: ОС
7. Энтальпия газов за котельным пучком: КДЖ/м3
8. Тепло отданное газами в пучке
КДЖ/м3
9. КВТ
10. Средняя температура газов
ОС
11. Температура кипения в барабане
ОС
12. ОС
13. Меньшая разность температур
ОС
14. Средний температурный напор
ОС
15. По таблице 1 определяем: м3/м3; ;
16. Секундный расход газов м3/с
17. Средняя скорость газов м/сек
18. Коэффициент теплопередачи конвекцией от продуктов сгорания к поверхностинагрева (рис. 6.1. Л1.)
а - степень черноты рис. 5.6 Л1. сг - коэффициент рис. 6.4 Л1.
23. Суммарный коэффициент теплоотдачи от продуктов сгорания к поверхности нагрева
Вт/м2?К
24. Вычисляется коэффициент теплопередачи
Вт/м2?К;
25. Определяется количество теплоты, воспринятое поверхностью нагрева, на 1 м3 топлива
26. Энтальпия газов за пучком
КДЖ/м3
27. Температура газов за пучком
ОС
9. Расчет 2-го конвективного пучка
1.
2.
6.
7.
8. КДЖ/м3
9. КВТ
10. ОС
11.
12. ОС
13. ОС
14. ОС
15. м3/м3; ;
16. Секундный расход газов м3/с
17. Средняя скорость газов м/сек
18. Коэффициент теплопередачи конвекцией от продуктов сгорания к поверхностинагрева (рис. 6.1. Л1.)
Вт/м2?К
19. Температура наружных загрязнений труб
ОС;
20.
21. Суммарная поглощательная способность газа
22. Коэффициент теплопередачи, учитывающий передачу теплоты излучением в конвективных поверхностях нагрева: Вт/м2 а - степень черноты рис. 5.6 Л1. сг - коэффициент рис. 6.4 Л1.
Для определения степени черноты находится оптическая толщина
Где Кг ? коэффициент ослаблений лучей трехатомными газами рис. 5.4 Л.1
Кзл ? коэффициент ослабления лучей золовыми частицами, при работе на газу равно 0
23. Суммарный коэффициент теплоотдачи от продуктов сгорания к поверхности нагрева
Вт/м2?К
24. Вычисляется коэффициент теплопередачи
Вт/м2?К;
25. Определяется количество теплоты, воспринятое поверхностью нагрева, на 1 м3 топлива
26. Энтальпия газов за пучком
КДЖ/м3
27. Температура газов за пучком
ОС
10. Водяной экономайзер
В паровых котлах, работающих при давлении пара до 2,5 МПА, чаще всего применяются чугунные водяные экономайзеры, а при большем давлении - стальные. В котельных агрегатах горизонтальной ориентации с Д?25 т/ч, имеющих развитые конвективные поверхности, часто ограничиваются установкой только 5 т/ч вертикальной ориентации с пылеугольными топками после водяного экономайзера всегда устанавливается воздухоподогреватель. При сжигании высоковлажных топлив в пылеугольных топках применяется двухступенчатая компоновка водяного экономайзера и воздухоподогревателя. Расчет водяного экономайзера промышленно-отопительного котла почти всегда выполняется конструктивным. Цель конструктивного расчета - определение поверхности нагрева водяного экономайзера по известным значениям температуры дымовых газов перед экономайзером, которая берется из расчета последней поверхности нагрева котла.
Порядок конструктивного расчета.
Температура газов перед экономайзером
ОС
Энтальпия газов перед экономайзером
КДЖ/м3
Температура газов за экономайзером: ОС
Энтальпия газов за экономайзером
КДЖ/м3
5. Температура питательной воды
ОС
6. Энтальпия питательной воды
КДЖ/кг
7. Количество тепла, переданного газами на 1 кг топлива
16. Выбрать конструктивные характеристики принятого к установке экономайзера. Для чугунного и стального экономайзера выбирается число труб в ряду с таким расчетом, чтобы скорость продуктов сгорания была в пределах от 6 до 9 м/с при номинальной производительности котла. Число труб в ряду для чугунных экономайзеров должно быть 3?10. Стальные экономайзеры выполняются в виде змеевиков из труб с наружным диаметром 28?38 мм (толщина стенки до 4 мм). Конструктивные характеристики труб чугунных экономайзеров приведены в таблице.
Характеристика одной трубы Экономайзер ВТИ Экономайзер ЦККБ
Длина, l, мм 1500 2000 2500 3000 1990
Площадь поверхности нагрева с газовой стороны, h, м.кв 2,18 2,95 3,72 4,49 5,50
Площадь живого сечения для прохода продуктов сгорания, f, м2 0,088 0,120 0,152 0,184 0,21
17. Площадь живого сечения для прохода продуктов сгорания м2
18. Секундный расход газов: м3/сек
19. Средняя скорость газов: м/сек
Коэффициент теплопередачи определяется с помощью номограммы (рис. 6.9 Л1.)
Вт/м2?К
21. Поверхность нагрева водяного экономайзера: м2
11. Невязка
12. Аэродинамический расчет
Исходные данные для расчета приняты из теплового расчета котельного расчета. В соответствии с указаниями нормативного метода аэродинамического расчета котельных установок, сопротивления трения для прямых участков воздуховодов при скорости движения дымовых газов менее 12 м/сек не учитывались.
Выбор дымососа и вентилятора.
Производительностью дымососа (вентилятора) называют объем перемещаемых машиной продуктов сгорания (воздуха) в единицу времени. Необходимая расчетная производительность дымососа (вентилятора) определяется с учетом условий всасывания, т.е. избыточного давления или разряжения и температуры перед машиной, и представляет собой действительные объемы продуктов сгорания или воздуха. Которые должен перемещать дымосос (вентилятор).
Расчетная производительность дымососа.
(м3/ч)
(м3/ч)
Расчетное полное давление создаваемое дымососом мм. рт. ст.
(Па)
Па
Приводим полное давление к условиям данным в каталоге, по формуле: (мм. вод. ст.)
Дымосос - ДН-8 n=740 об\мин
КВТ
КВТ
Расчетная производительность вентилятора: м3/с мм. рт. ст.
(Па)
Па
Па мм. вод. с
(м3/ч)
(м3/ч)
Вентилятор - ВДН-8 n=980 об\мин
КВТ
Список литературы
1. Эстеркин Р.И. Котельные установки. Курсовое и дипломное проектирование, Л., Энергоатомиздат, 2. Либерман Н.Б., Нянковская М.Т. Справочник по проектированию котельных установок централизованного теплоснабжения, М., Энергия, 1979.
3. Роддатис К.Ф., Полтарецкий А.Н. Справочник по котельным установкам малой производительности.
