Исследование влияния температуры воды на конструктивные свойства и диаграммы деформирования пенобетона и фибробетона. Аналитическое описанин характеристик пено- и фибробетонов с пониженной температурой воды затворения в различные сроки твердения.
При низкой оригинальности работы "Конструктивные пено- и фибропенобетоны на воде с пониженной температурой затворения", Вы можете повысить уникальность этой работы до 80-100%
В цели настоящего исследования входит изучение свойств пено-и фибропенобетона на воде затворения пониженной температуры как конструкционного материала, в частности его прочностных и деформативных характеристик и диаграмм деформирования «напряжения-деформации» как при сжатии, так и при растяжении, как основных параметров, используемых для расчета и проектирования строительных конструкций. Сравнение макроструктуры пено-и фибропенобетонов на воде затворения с температурой 4°С, 20°С и 37°C показало, что при прочих равных условиях у пено-и фибропенобетонов на воде 4°C размер пор ощутимо меньше, чем на воде 20°C и форма пор близка к круглой, в то время как у пено-и фибропенобетонов на воде 37°C размер пор заметно крупнее и форма их эллиптическая, что хорошо корреспондируется с [1]. Причиной повышения прочности на сжатие и на растяжение пенобетонов, приготовленных при t°= 4?С по сравнению с пенобетонами, приготовленными при температурах t°= 20?С и 37?С, являлось ускоренное кластерообразование, вызванное пониженной температурой воды затворения [3]. Причиной же повышенного по сравнению с пенобетонами прироста прочности фибропенобетонов при сжатии и при растяжении - при температуре 4?С по сравнению с фибробетонами при температуре 20°C - являлось ускоренное кластерообразование, вызванное не только пониженной температурой воды затворения, но еще и фибрами. 2 Зависимость изменения предельных деформаций при сжатии (а) и растяжении (б) у пенобетонов (-) и фибропенобетонов (-)от температуры воды затворения в различном возрасте далась и у фибропенобетонов - там отклонения были соответственно 9,1 и 4,2%1.Проведенные экспериментальные исследования равноплотных пено-и фибропенобетонов класса В 5 на воде затворения с температурой 4, 20 и 37°C выявили, что для получения их лучших конструктивных характеристик наиболее рациональной является температура 4°C, соответствующая максимальной плотности воды. 2.Установлено, что у бетонов на воде затворения температурой 4°С в возрасте 28 сут.: у пенобетонов - увеличивается прочность на осевое сжатие - до 10,87% ; прочность на осевое растяжение - до 15,52%; модуль упругости - до 9,8%; уменьшаются предельные деформации - до 14,8%; Предложены расчетные рекомендации для учета изменения прочностных и деформативных характеристик пено-и фибропенобетона на воде затворения с температурой 4°C, 20°C и 37°C и в возрасте 7,28,90,365 сут. при осевом сжатии и растяжении, определены их параметры и коэффициенты.
Введение
В [1] выявлено, что применение в пено- и фибропенобетонах воды затворения пониженной температуры благотворно сказывается на их прочности на сжатие и сделана попытка объяснить качественно физическую природу явления и изменение прочности.
В цели настоящего исследования входит изучение свойств пено- и фибропенобетона на воде затворения пониженной температуры как конструкционного материала, в частности его прочностных и деформативных характеристик и диаграмм деформирования «напряжения-деформации» как при сжатии, так и при растяжении, как основных параметров, используемых для расчета и проектирования строительных конструкций.
1. Общие положения
Известно, что вода в диапазоне температур 0… 4°C имеет наиболее упорядоченную структуру, характеризующуюся максимальной плотностью (рис.1). Нагревание воды свыше 4°С способствует активизации теплового движения молекул, уменьшает их упорядоченность в объеме и ведет к уменьшению плотности [2].
Рис. 1 Зависимость плотности воды от температуры [2]
Из этого и вытекает задача исследования конструктивных свойств пено- и фибропенобетона на воде пониженной температуры, соответствующей ее максимальной плотности.
2. Влияние температуры воды на конструктивные свойства и диаграммы деформирования пено- и фибробетонов изучалось на испытаниях на осевое сжатие и осевое растяжение 96 опытных образцов из пено- и фибропенобетона.
В опытах варьировались: - вид бетона - пенобетон, фибропенобетон;
- температура воды затворения t°- 4°С, 20°С, 37°С;
- вид напряженно-деформированного состояния - осевое сжатие, осевое растяжение;
- виды образцов - призмы 10х10х40см, восьмерки 10х10х70см;
- возраст бетона t - 7, 28, 90, 365 суток.
В качестве фибр применялись волокна из полипропилена, процент фибрового армирования был постоянным и равным 4%.
Испытания опытных образцов проводили, дублируя их - с постоянной скоростью нагружения и с постоянной скоростью деформирования.
За отправную точку принимались показатели пено- и фибропенобетона с t°= 20°С.
Сравнение макроструктуры пено- и фибропенобетонов на воде затворения с температурой 4°С, 20°С и 37°C показало, что при прочих равных условиях у пено- и фибропенобетонов на воде 4°C размер пор ощутимо меньше, чем на воде 20°C и форма пор близка к круглой, в то время как у пено- и фибропенобетонов на воде 37°C размер пор заметно крупнее и форма их эллиптическая, что хорошо корреспондируется с [1].
Меньший размер пор у пено- и фибропенобетонов на воде затворения с температурой 4°C приводит и к их лучшим конструктивным характеристикам.
Прочность на сжатие Rb (табл. 1,2) у пенобетонов на воде с t°= 4?С в возрасте 7 суток была на 8,1% больше, чем у пенобетонов на воде с t°= 20°C и на 13,51% больше, чем у пенобетонов на воде с t°= 37°C, прочность которых, в свою очередь, была ниже на 5,41%, чем у пенобетонов на воде с t°= 20°C. К 28 суткам эта разница составила соответственно 10,87; 19,57 и -8,7%, к 90 суткам - 12,28; 22,81 и -10,53% соответственно и на 365 сутки - 12,5; 24,17 и -11,67% соответственно.
Еще в большей степени выявленный эффект заметен в прочности на сжатие фибробетонов (табл.1,2).
Таблица 1
Влияние температуры воды затворения на прочность на осевое сжатие и осевое растяжение пено- (числитель) и фибропенобетонов (знаменатель)
Температура воды затворения, 0С Прочность, МПА, в возрасте, сут.
Отклонения прочности пено- и фибропенобетонов при температурах воды затворения 4?С и 37?С на осевое сжатие (числитель) и осевое растяжение (знаменатель) от их прочности при температуре 20?С
Вид бетона Температура воды затворения, 0С Отклонения прочности, %, в возрасте, сут.
Прочность на растяжение Rbt (табл. 1,2) у пенобетонов на воде с t°= 4?С в 7 суток была на 12% больше, чем на воде с t°= 20°C и на 20% больше, чем на воде с t°= 37°C, прочность которых, в свою очередь, была ниже на 8%, чем на воде с t°= 20°C. В 28 суток эта разница составила соответственно 15,52; 27,06 и -11,54%, в 90 суток - 20,21; 34,04 и -13,83% соответственно и в 365 суток - 22,88; 38,13 и -15,25% соответственно.
Еще больше этот эффект повышения прочности на растяжение у фибробетонов (см.таблицы 1,2).
Причиной повышения прочности на сжатие и на растяжение пенобетонов, приготовленных при t°= 4?С по сравнению с пенобетонами, приготовленными при температурах t°= 20?С и 37?С, являлось ускоренное кластерообразование, вызванное пониженной температурой воды затворения [3]. Причиной же повышенного по сравнению с пенобетонами прироста прочности фибропенобетонов при сжатии и при растяжении - при температуре 4?С по сравнению с фибробетонами при температуре 20°C - являлось ускоренное кластерообразование, вызванное не только пониженной температурой воды затворения, но еще и фибрами. То есть совмещение двух причин - пониженной температуры воды затворения и фибрового армирования - привело к синергетическому эффекту и конечный результат усилился.
Так, однако, не произошло в фибропенобетонах при температуре 37°C - там повышенная температура привела к замедленному кластерообразованию, а фибровое армирование - к повышенному, и суммарный эффект снизился.
Отметим также, что как пено-, так и фибропенобетоны на воде затворения с t°= 4?С продолжали набирать прочность при сжатии и растяжении в течение 365 суток, что объясняется продолжением процессов гидратации в цементном камне в течение всего этого периода. В то же время прочность пено- и фибропенобетонов на воде затворения с t°= 20°C и t°= 37°C после 90 суток изменялась незначительно.
Предельные деформации (соответствующие максимальной прочности) пенобетонов с различной температурой воды затворения как при осевом сжатии ?BR, так и при осевом растяжении ?BTR, демонстрировали обратную картину - при понижении температуры воды затворения они снижались, при ее повышении - росли во все контрольные сроки твердения (рис.2).
При 7 сутках предельные деформации при сжатии у пенобетонов на воде с t°= 4?С были на 10,1% меньше, чем у пенобетонов на воде с t°= 20°C и на 22,5% меньше, чем у пенобетонов на воде с t°= 37°C, предельные деформации которых, в свою очередь, были выше на 11,4%, чем у пенобетонов на воде с t°= 20°C. К 28 суткам эта разница составила 14,8; 29,7 и -14,9%, к 90 суткам - 18,2; 34,7 и -16,5% и на 365 сутки - 20,5; 39,1 и -18,6% соответственно.
А вот в фибробетонах такого выраженного эффекта не наблюдалось. В них на воде с t°= 4?С в возрасте 7 суток предельные деформации были практически те же - на 3,2% больше, чем у фибропенобетонов на воде с t°= 20°C, но на 14,5% меньше, чем у фибропенобетонов на воде с t°= 37°C, предельные деформации которых, в свою очередь, была больше на 11,3%, чем у фибропенобетонов на воде с t°= 20°C.
Отклонения предельных деформаций сохраняют те же тенденции и в другие сроки - так, у фибропенобетонов на воде 4?С, 20°C и 37°C они достигают в 28 суток соответственно 4,8; 13,5 и 8,7%, в 90 суток - 5,8; 17,8 и 12%, а на 365 сутки - 7,1; 20,6 и 13,5%.
Указанные тенденции, характерны и для предельных деформаций пено- и фибропенобенов при осевом растяжении.
Дело в том, что в пенобетонах с t°= 4?С ускоренное по сравнению с другими температурами воды затворения структурообразование приводит с одной стороны - к росту прочности, а с другой - к снижению деформативности вследствие более упругих и жестких внутренних связей. А в фибробетонах с t°= 4?С ускоренное структурообразование приводит с одной стороны - к усилению роста прочности благодаря деформативности, так как пониженная температура воды затворения повышает жесткость структуры, а синтетические фибры, наоборот, снижают ее, повышая пластические свойства и нивелируя этим общий эффект.
Начальный модуль упругости при сжатии и растяжении у пенобетонов с t°= 4?С практически во все сроки твердения был одинаков и до 9,8% выше, чем у пенобетонов с t°= 20°C и еще на 4,9% выше, чем у пенобетонов на воде с t°= 37°C. Похожая картина наблю- а)
б)
Рис. 2 Зависимость изменения предельных деформаций при сжатии (а) и растяжении (б) у пенобетонов (-) и фибропенобетонов (-)от температуры воды затворения в различном возрасте далась и у фибропенобетонов - там отклонения были соответственно 9,1 и 4,2%
Но если у пенобетонов повышение начального модуля упругости объяснялось повышением прочности и уменьшением предельных деформаций, что смещало вверх и влево максимум на диаграмме «напряжения-деформации», то у фибропенобетонов большее, чем у пенобетонов, повышение прочности компенсировало немного повысившиеся предельные деформации и смещало сильнее вверх и чуть вправо максимум на диаграмме «напряжения-деформации», приводя почти к такой же величине начального модуля упругости.
Диаграммы деформирования «напряжения-деформации» - для пенобетонов при сжатии и при растяжении при t°= 4?С по сравнению с диаграммами при t°= 20?С, принятой за эталонную, при всех сроках твердения характерны следующие особенности: максимум смещается вверх и влево; угол подъема в начале координат растет; увеличивается подъемистость диаграммы в восходящей ветви.
Для диаграмм же пенобетонов при t°= 37?С при всех сроках твердения при сжатии и растяжении характерные особенности, по сравнению с диаграммами при t°= 20?С, несколько иные: максимум смещается вниз и вправо; угол подъема в начале координат снижается; уменьшается подъемистость диаграммы в восходяшей и нисходящей ветвях.
Что же касается фибропенобетонов, то при t°= 4?С эти же отличия будут иными - максимум смещается сильно вверх и немного вправо; угол подъема в начале координат чуть растет - изза большого подъема максимума по вертикали; увеличивается подъемистость как в восходяшей, так и в нисходящей ветвях.
При t°= 37?С для диаграмм фибропенобетонов характерные особенности, по сравнению с диаграммами при t°= 20?С: максимум смещается вниз и вправо; угол подъема в начале координат снижается; уменьшается подъемистость диаграммы в восходяшей и нисходящей ветвях.
Выявленные особенности изменения диаграмм деформирования характерны во все сроки твердения и при сжатии и растяжении.
В целом же очевидно, что при понижении температуры воды затворения становится возможным ускоренное формирование структуры пено- и фибропенобетонов с улучшенными физико-механическими характеристиками.
3. Предложения по аналитическому описанию характеристик пено- и фибробетонов с пониженной температурой воды затворения в различные сроки твердения условно разбиты на три этапа.
На первом предложим рекомендации по аналитическому описанию прочностных и деформативных характеристик в зависимости от температуры воды затворения в виде: K = f (t°), (1) пенобетон фибробетон вода затворение где K - коэффициент, равный превышению новых, изменившихся прочностных и деформативных характеристик бетона над базовыми; f - соответствующая математическая функция; t° - температура воды затворения.
На втором предложим рекомендации по аналитическому описанию прочностных и деформативных характеристик в зависимости от возраста бетона в виде: K = f (t), (2) где f - соответствующая математическая функция; t - возраст бетонов.
На третьем совместим предложенные ранее зависимости и сведем их в единую формулу, учитывающую изменение прочностных и деформативных характеристик пено- и фибропенобетона в зависимости от температуры воды затворения и возраста бетона: K = f (t° t) (3)
За единую базовую функцию, описывающую все указанные тенденции, изберем:
, (4) где XR, YR - координаты максимума графика функции (4), построенного в абсолютных показателях; К - управляющий параметр, влияющий на форму графика функции (4).
График функции (4), предложенной П. Сарджином [4] и рекомендованной ЕКБ-ФИП для описания диаграмм деформирования железобетонных конструкций, в зависимости от значения управляющего параметра К трансформируется в прямую (К=1), квадратичную параболу (К=2) и действительную ветвь квадратичной гиперболы (12).
В качестве функции Y/YR в выбранной нами для расчетных рекомендаций функции (4) выступают приращения D (%) прочностных Rb, Rbt и деформативных ?BR, ?BTR характеристик, а также начального модуля упругости Eb=Ebt пено- и фибропенобетонов, а в качестве аргумента Х/XR - относительное превышение текущей температуры над базовой (t-t20)/t 20.
Значения XR и YR, характеризующие максимумы графиков функции (4) имеют свои конкретные значения, приведенные нами в тексте для каждой из прочностных и деформативных характеристик и модулей упругости.
Статистическая обработка полученных результатов позволила определить значения значений управляющих параметров К для всех прочностных, деформативных характеристик и модулей упругости пено- и фибропенобетонов и свести их в таблицу 3. При определении К выяснилось, что его значения при сжатии и растяжении близки между собой (отклонения не превышают 0,4 по абсолютной, и 6% - по относительной величине), что дало основание рекомендовать для расчетов единые значения К при сжатии и растяжении.
В ходе статистической обработки также выяснилось, что нет необходимости в построении отдельных функций в зависимости от возраста бетона K= f (t) и в построении суммарных функций в зависимости от температуры воды затворения и возраста бетона K= f (t° t), поскольку они хорошо описываются зависимостями и их коэффициентами, подобранными для функций KR= f (t°).
Таблица 3
Функции, аргументы и значения параметров зависимости (4) для определения прочностных и деформативных характеристик пено- и фибропенобетонов при различной температуре воды затворения и в разные сроки твердения
Вид бетона Вид функции Функция Аргумент Значения параметра К при сжатии и растяжении, при температуре воды затворения
40С 370С
Пенобетон KR= f (t°) KR t° 0,64 -2,92
K?R= f (t°) K?R t° -0,76 3.33
KE= f (t°) KE t° 0,61 -2,78
Фибропенобетон KR= f (t°) KR t° 0,67 -2,89
K?R= f (t°) K?R t° -0,51 3,46
KE= f (t°) KE t° 0,60 - 2,73
Анализ показал хорошую сходимость разработанных теоретических рекомендаций с нашими экспериментальными результатами.
4. Аналитическое описание диаграмм деформирования "напряжения-деформации" пено- и фибропенобетонов при различных температурах воды затворения и сроках твердения, и их взаимосвязи при сжатии и растяжении.
Одной из наиболее удобных и распространенных в мире являетсязависимость П. Сарджина [4], рекомендованная ЕКБ-ФИП для расчетов железобетонных конструкций:
, (5) где R и ER - максимальная прочность и соответствующие ей деформации на сжатие или растяжение; К=ERE/R - численный параметр, равный отношению начального Е (касательного) модуля упругости к предельному (секущему) модулю упругости R/ER в момент достижения максимума функции (5) с координатами R и ER.
В тех же рекомендациях предлагалось принимать (рис. 3) диаграммы деформирования бетона при сжатии "sb-eb" и при растяжении "sbt-ebt" подобными, имеющими одинаковый начальный Eb=Ebt и секущий модуль упругости Rb/EBR = Rbt/EBTR, как и параметр К.
Рис. 4 Общий вид диаграммы деформирования бетона при сжатии и растяжении в абсолютных координатах
В целях единообразия предлагаемых расчетных зависимостей, применим единые функции (4) - (5) как для оценки изменения прочностных и деформативных характеристик, так и для описания диаграмм деформирования пено- и фибропенобетона при различных температурах воды затворения и в различные сроки твердения при сжатии и растяжении.
В целом, порядок расчетной оценки изменения свойств пено- и фибропенобетона будет иметь вид.
На первом этапе определяется изменение прочностных DRB и DRBT и деформативных DEBR, DEBTR, DEB, DEBT при необходимых температурах воды затворения и сроках твердения при сжатии и растяжении - по зависимости (4) и табл. 3.
На втором этапе для описания диаграмм "s-e" пено- и фибропенобетона при необходимых температурах воды затворения и сроках твердения при сжатии и растяжении используется функция (5) с подстановкой в нее вместо R и ER соответственно (Rb DRB); (e DEBR); DEB, при сжатии и (Rbt DRBT); (EBTR DEBTR); DEBT при растяжении, при этом параметр К: (6)
Анализ показал хорошую сходимость опытных и расчетных результатов.
Взаимосвязь изменения диаграмм деформирования пено- и фибропенобетонов при сжатии и растяжении. Наиболее просто и одновременно достоверно эта взаимосвязь для обычных бетонов отражена в упоминавшихся рекомендациях ЕКБ - ФИП - в них принимается равенство начальных модулей упругости при сжатии и растяжении Eb = Ebt, то есть касательных к диаграммам "?b -?b" и "?bt - ?bt"в начале координат, и рекомендуются одинаковые значения: (7) при сжатии и растяжении (то есть секущих в точках максимумов диаграмм "?b -?b" и "?bt - ?bt"), а также дается одинаковая функция "? -?" при сжатии и растяжении - формула (5), тем самым диаграммы при сжатии и растяжении предполагаются подобными.
Анализ полученных нами опытных данных выявил некоторые дополнительные факты взаимосвязи изменения диаграмм "?-?" пено- и фибропенобетонов при сжатии и растяжении.
Это касается координат максимумов диаграмм "?b -?b" и "?bt -?bt" при каждой определенной температуре воды затворения и сроке твердения пено- и фибропенобетонов. Оказалось, что эти максимумы лежат при сжатии и растяжении на одной прямой, проходящей через начало координат графика.
То есть, подобие диаграмм "?b -?b" и "?bt -?bt" имеет место и для пено- и фибропенобетонов при сжатии и растяжении с одинаковыми температурами воды затворения и возрастами твердения.
4. Нормативные и расчетные характеристики пено- и фибропенобетона при различных температурах воды затворения. После установления повышения характеристик пено- и фибропенобетонов при различных температурах воды затворения необходимо разработать рекомендации по расчетному определению нормативных и расчетных сопротивления для предельных состояний I и II групп предельных состояний.
Для этого необходима была определенная статистика, основанная на большом количестве экспериментальных данных.
С этой целью нами были проведены дополнительные экспериментальные исследования - изготовливались и испытывались из пено- и фибропенобетона по 40 кубов размером 10х10х10см, из которых по 10 испытывались на осевое сжатие и растяжение при раскалывании, при температуре воды затворения 4°C и 37°C, всего 80 опытных образцов.
По результатам статистической обработки опытных данных были определены нормативные сопротивления сжатию и растяжению при надежности 0,95. Их значения, являющиеся одновременно расчетными сопротивлениями для предельных состояний второй группы Rb,ser и Rbt,ser для пено- и фибропенобетонов класса В 5 с процентом фибрового армирования ?=4% и температурах воды затворения 4°C, 20°C и 37°C приводятся в таблице 4.
Расчетные сопротивления пено - и фибропенобетонов для предельных состояний первой группы Rb и Rbt получали как частное от деления нормативных сопротивлений сжатию и растяжению на соответствующие коэффициенты надежности по бетону при сжатии bc = 1,3 и при растяжении bt = 1,5.
При расчете и проектировании пено- и фибропенобетонных элементов необходимо учитывать также деформативность пено- и фибропенобетонов. Для них при ?=4% предельную сжимаемость можно увеличить в 1,3 раза, т.е. принимать ее при кратковременном нагружении равной 2,6. 10-3 (по нормам), а предельная растяжимость может быть принята увеличенной в 1,5 раза в сравнении с нормированным значением для бетона без фибр.
Таблица 4
Нормативные и расчетные характеристики пено- и фибропенобетона класса В 5 с процентом фибрового армирования ?=4% при различных температурах воды затворения
Вид сопротивления Вид бетона Нормативные и расчетные характеристики при температурах воды затворения 4°C/ 37°C нормативные сопротивления Rbn, Rbtn или расчетные сопротивления II группы Rb,ser Rbt,ser расчетные сопротивления I группы Rb, Rbt начальные модули упругости Eb(bt) 10-3 (МПА)
1.Проведенные экспериментальные исследования равноплотных пено- и фибропенобетонов класса В 5 на воде затворения с температурой 4, 20 и 37°C выявили, что для получения их лучших конструктивных характеристик наиболее рациональной является температура 4°C, соответствующая максимальной плотности воды.
2.Установлено, что у бетонов на воде затворения температурой 4°С в возрасте 28 сут.: у пенобетонов - увеличивается прочность на осевое сжатие - до 10,87% ; прочность на осевое растяжение - до 15,52%; модуль упругости - до 9,8%; уменьшаются предельные деформации - до 14,8%;
у фибропенобетонов - растет прочность на осевое сжатие - до 10,87%; прочность на осевое растяжение - до 15,52%; модуль упругости - до 9,1%, уменьшаются предельные деформации - до 4,8%.
Выявлено, что изменение характеристик пено- и фибропенобетонов на воде затворения 4°C продолжается и стабилизируется к возрасту 365 сут.
3. Предложены расчетные рекомендации для учета изменения прочностных и деформативных характеристик пено- и фибропенобетона на воде затворения с температурой 4°C, 20°C и 37°C и в возрасте 7,28,90,365 сут. при осевом сжатии и растяжении, определены их параметры и коэффициенты.
4. Выявлено изменение диаграмм деформирования «напряжения-деформации» пено- и фибропенобетона на воде затворения с температурой 4°C, 20°C и 37°C и в возрасте 7,28,90,365 суток при осевом сжатии и растяжении.
5.Предложено использовать для расчетного описания диаграмм деформирования «напряжения-деформации» пено- и фибропенобетона на воде затворения с температурой 4°C, 20°C и 37°C и в возрасте 7,28,90,365 суток при осевом сжатии и растяжении формулу ЕКБ-ФИП с учетом разработанных рекомендаций по оценке изменения их прочностных и деформативных характеристик.
6. Выявлена взаимосвязь изменений характеристик и диаграмм деформирования пено- и фибропенобетона на воде затворения различной температуры и в различном возрасте при осевом сжатии и растяжении. Предложена расчетная зависимость для описания этой взаимосвязи, имеющая в целях единообразия, одинаковый вид и структуру с расчетными рекомендациями, разработанными для характеристик бетона и его диаграмм деформирования.
7. По результатам статистической обработки опытных данных при надежности 0,95 определены и рекомендованы для применения при проектировании нормативные сопротивления на сжатие и растяжение (Rbn и Rbtn) пено- и фибропенобетона класса В 5 при проценте фибрового армирования 4%, а также расчетные сопротивления для предельных состояний первой (Rb и Rbt) и второй группы (Rb,ser и Rbt,ser).
Список литературы
1. Смирнова, П.В. Температурный фактор в технологии фибропенобетона: Автореферат дисс. канд. техн.наук. Ростов н/Д, 2010.
2. Зацепина, Г.Н. Физические свойства и структура воды / Г.Н. Зацепина/ М.: МГУ. 1987. 171 с.
3. Шмитько, Е.И. Управление процессами твердения и структурообразования бетонов: Автореферат дисс. д -ра. техн. наук. Воронеж, 1994.
4. Sargin, M. Stress-Strain relationchips for concrete and the analisis of structural concrete section // SM. Stud; № 4, Solid Mechanics Oivision, University of Vaterloo. Ontario. Canada, 1971.
Размещено на .ru
Вы можете ЗАГРУЗИТЬ и ПОВЫСИТЬ уникальность своей работы
