Основной расчет полки на местный изгиб. Суть проверки прочности плиты по сечениям, наклонным к продольной оси. Определение потерь от релаксации напряжений в арматуре. Характеристика тепловой обработки бетона. Анализ размеров поперечного сечения ригеля.
Назначаем величину предварительного напряжения арматуры, КЛАССАА1000,находим расчетное значение сопротивления арматуры: Rs=870МПА; Rs.ser=Rsn =1000МПА; Es=200000МПА. Расчет прочности плиты по сечению, нормальному к продольной оси, M=126.65КН?м. h’f /h =31/220=0.141>0,1расчетная ширина полкиb"f=2060мм, h0=h-а=220-30=190мм, Проверяем условие(3.23) [9]: , , т.е. граница сжатой зоны проходит в полке, и расчет производим как для прямоугольного сечения шириной b=b"f=2060мм. Требуемую площадь сечения арматуры вычисляем по формуле (3.10)[9], для этого определяем , Изгибающий момент для полосы шириной 1м определяем с учетом заделки полки плиты в ребрах по формуле: , Размещаем арматурную сетку в середине сечения полки, тогда . 1)равна: , тогда , Напряжение ?bpна уровне напрягаемой арматуры (т.е. при ysp=e0p1), будет равно: , , Напряжения ?`bpна уровне крайнего сжатого волокна при эксплуатации соответственно будут равны: , , Потери от ползучести бетона определяем по формуле (9.9)[5], принимая значения и Ebпо классу бетона равному Rbp= 35 МПА, поскольку принятая передаточная прочность бетона больше 70% класса бетона В35,т.е.Назначаем предварительные размеры поперечного сечения ригеля. Вычисляем расчетную нагрузку на 1 м длины ригеля. Нагрузка на ригеле от многопустотных плит считается равномерно распределенной.Требуемую площадь арматуры вычислим по формуле: , Принимаем 6O22A400 (As= 2281 мм2). , При этом соблюдается условие(3.49)[7]: , По условию сварки принимаем поперечные стержни O8 класса В500(Rsw=300 МПА); при трех каркасах в расчетном сечении получим Asw = 151 мм2 ; требуемый по расчету шаг поперечных стержней должен быть равен: , Согласно п. Максимально допустимый шаг поперечных стержней вычисляем по формуле (3.60)[7]: мм Принимаем шаг поперечных стержней у опоры sw1= 270мм, удовлетворяющий расчетным и конструктивным требованиям с фактической интенсивностью поперечных стержней вычисляем по формуле (3.60)[7]: , Шаг поперечных стержней в пролете ригеля должен быть не более Принимаем шаг поперечных стержней в пролете sw2 =420 мм, удовлетворяющий конструктивным требованиям с фактической интенсивностью поперечных стержней: , Для определения минимальной длины участка ригеля с интенсивностью поперечных стержней qsw2в соответствии с п.Определим нагрузку на колонну с грузовой площади, соответствующей заданной сетке колонн 5,8·6,3 = 36,54м2 и коэффициентом надежности по назначению здания = 1.1 Вычислим постоянную нагрузку от собственного веса 1 м2 кровли (в соответствии с приложением XIII. С учетом грузовой площади получим следующие величины нагрузки от снега на колонну: от полной снеговой нагрузки - 1,764· 40.48=74,94 КН, а для длительной составляющей снеговой нагрузки - 1,235·42,48=52,46КН. От полной временной нагрузки на перекрытия 4-х этажей (по заданию v = 5КН/м2) при ?f = 1,2 нагрузка на колонну составит: Nпол= 3 · 5·1.2· 42,48= 1019,52 КН, соответственно длительная составляющая Nполдл= 4 · (5-1.5) ·1.2· 42,48= 555.4 КН Принимая средний вес единицы объема бетона фундамента и грунта на обрезах = 20 КН/м3, вычислим требуемую площадь подошвы фундамента: , Размер стороны квадратной подошвы фундамента должен быть не менее Назначаем размер а =b=3,3м;тогда фактическая площадь подошвы фундамента составит: A=3,32 = 10,89м2 , а давление под подошвой фундамента от расчетной нагрузки будет равно: Р`s= N/A=2595,6/10,89= 238КН/м2 = 0.238МПА.С учетом требований методических указаний главные балки располагаем в поперечном направлении здания, а расстояния между второстепенными балками с учетом пролета главной балки принимаем 1.8 м (1/4 номинального пролета главной балки). Назначаем предварительно следующие значения геометрических размеров элементов перекрытия: • высота и ширина поперечного сечения второстепенных балок: h = (1/12... Плита будет работать как неразрезная балка, опорами которой служат второстепенные балки и наружные кирпичные стены. Так как для плиты отношение h/l =70/1600 = 1/23>1/30, то в средних пролетах, окаймленных по всему контуру балками, изгибающие моменты уменьшаем на 20 %, т. е. они будут равны 0,8 · 1.63 = 1,184КН·м Тогда усилие в рабочей продольной арматуре сетки на ширине 1 м будет равно: , В первом пролете и на первой промежуточной опоре: h0 = 70 - 25 = 45 мм. ?m = М/(Rb·b·h0?) = 2.11·106/(14,5·1000·452) = 0.072< =0.
План
Содержание
1. Проектирование плиты с круглыми пустотами
1.1 Расчет плиты по предельным состояниям второй группы
1.2 Определим потери предварительных напряжений
2. Неразрезной ригель
2.1 Расчет прочности ригеля по сечениям, нормальным к продольной оси
2.2 Сборная железобетонная колонна и центрально нагруженный фундамент под колонну
3. Монолитное ребристое перекрытие с балочными плитами
Список литературы
1. Проектирование плиты с круглыми пустотами
Список литературы
1. Байков В.Н., Сигалов Э.Е. Железобетонные конструкции: Общий курс; Учебник для вузов. - 6-е изд., репринтное. - М.: ООО «БАСТЕТ».2009г.- 768 с.
3. Бородачев Н.А. Автоматизированное проектирование железобетонных и каменных конструкций: Учеб.пособие для вузов - М.; Стройиздат, 1995. - 211 с.
4. Бородачев Н.А. Курсовое проектирование железобетонных и каменных конструкций в диалоге с ЭВМ: Учеб. пособие для вузов - Самара:СГАСУ, 2012. - 304 с.
5. СП 63.13330.2012. Бетонные и железобетонные конструкции. Основные положения. Актуализированная редакция СНИП 52-01-2003.- М.: 2012. - 161 с.
6. СП 52-101-2003. Бетонные и железобетонные конструкции без предварительного напряжения арматуры (одобрен постановлением Г осстроя РФ от 25.12.2003 г. №215). - М.: Госстрой.- 2004.
7. Пособие по проектированию бетонных и железобетонных конструкций из тяжелого бетона без предварительного напряжения арматуры (к СП 52101-2003). ЦНИИПРОМЗДАНИЙ, НИИЖБ. - М.: ОАО ЦНИИПРОМЗДАНИЙ. - 2005. - 214 с.
8. СП 52-102-2004. Предварительно напряженные железобетонные конструкции. - М.: Госстрой. - 2005. -15 с.
9. Пособие по проектированию предварительно напряженных железобетонных конструкций из тяжелого бетона (к СП 52-102-2004). ЦНИИПРОМЗДАНИЙ, НИИЖБ. - М.: ОАО ЦНИИПРОМЗДАНИЙ. - 2005. - 158 с.
10. СП 52-103-2007. Железобетонные монолитные конструкции зданий. -М.: Г осстрой.-2007.-22 с.
11. СП 15.13330.2012. Каменные и армокаменные конструкции. Актуализированная редакция СНИП II-22-81*. - М.: ФАУ «ФЦС», 2012. -78 с
12. СП 20.13330.2011. Нагрузки и воздействия. Актуализированная редакция СНИП 2.01.07-85*. - М.: ОАО « ЦПП», 2011. - 96 с
Размещено на .ru
Вы можете ЗАГРУЗИТЬ и ПОВЫСИТЬ уникальность своей работы
