Определение физических характеристик грунта. Оценка инженерно-геологических условий площадки строительства. Определение нагрузок на фундаменты здания. Проверка давления на грунт под подошвой фундамента. Расчет и конструирование свайного фундамента.
Аннотация к работе
Требуется вычислить необходимые физические характеристики грунта в дополнение к определенным в геодезической лаборатории. rs =2,61г/см3-плотность частиц r =1,51г/см3-плотность грунта g11 =15,0 КН/м3 - удельный вес w =25% - весовая влажность wp =14%-граница раскатывания Требуется вычислить необходимые физические характеристики грунта в дополнение к определенным в геодезической лаборатории. rs =2,68г/см3-плотность частиц r =1,72г/см3-плотность грунта g11 =17,0 КН/м3 - удельный вес w =18,5% - весовая влажность wp =16%-граница раскатывания Требуется вычислить необходимые физические характеристики грунта в дополнение к определенным в геодезической лаборатории. rs =2,66г/см3-плотность частиц r =1,83г/см3-плотность грунта g11=18 КН/м3 - удельный вес w=13% - весовая влажность j11=32° - угол внутреннего трения Требуется определить модуль деформации грунта по результатам испытания грунта штампом в полевых условиях - график S=f(P), приведенный на рис.1 Требуется определить модуль деформации грунта по результатам испытания грунта компрессионным приборе - график зависимости е = f( P ) приведен на рис.
Введение
В курсе «Механика грунтов, основания и фундаменты» особое внимание уделяется вопросам внедрения новейших достижений теории в практику фундаментостроения, направленных на индустриализацию, удешевление, ускорение, и улучшение качества строительства.
Целью курсового проекта по этой дисциплине является ознакомление с принципами проектирования оснований и фундаментов и закрепление теоретических знаний. Тематика проектирования отвечает учебным задачам подготовки инженеров и увязана с решением практических вопросов - выполнением проектов фундаментов сооружений.
При выполнении курсового проекта необходимо научиться пользоваться строительными нормами, ГОСТАМИ, типовыми проектами, каталогами изделий для выполнения фундаментов, а также учебной, справочной и научной литературой; рекомендуется широко использовать вычислительную технику; должны найти отражение требования стандартов единой системы конструкторской документации (ЕСКД), технико экономического анализа, предложения по производству работ нулевого цикла, вопросы техники безопасности.
Исходные данные к курсовой работе указаны на листах, выданных кафедрой.
1. Определение физических характеристик грунта
Инженерно геологический элемент 1
Требуется вычислить необходимые физические характеристики грунта в дополнение к определенным в геодезической лаборатории. rs =2,61г/см3 -плотность частиц r =1,51г/см3 -плотность грунта g11 =15,0 КН/м3 - удельный вес w =25% - весовая влажность wp =14% -граница раскатывания
WL=23% - граница текучести j11=11 ° - угол внутреннего трения
CII=10КПА - удельное сцепление
Название грунта определяется по числу пластичности
Ip = WL-wp
Где WL - влажность на границе текучести wp - влажность на границе раскатывания
Ip=23-14 =9% - суглинок
По показателю текучести
Где wp - влажность на границе раскатывания w - весовая влажность суглинок характеризуется как твердый
Коэффициент пористости определяется по формуле
Где w - весовая влажность rs -плотность частиц r -плотность грунта
Пористость
Плотность грунта во взвешенном водой состоянии определяется по формуле rsb =(rs-rw)?(1-n)
Где rs -плотность частиц r w -плотность воды rsb = (2,61-1)?(1-0,537)=0,745 г/см3
Удельный вес во взвешенном водой состоянии gsb = rsb?g gsb = 0,745?10=7,45 КН/м3
Плотность грунта в сухом состоянии определяется по формуле
Где w-весовая влажность r -плотность грунта г/см3
Удельный вес в сухом состоянии gd = rd?g gd =1,21?10=12,1 КН/м3
Расчетное сопротивление суглинка составит
R0=100 КПА
При е=1,161
Инженерно геологический элемент 2
Требуется вычислить необходимые физические характеристики грунта в дополнение к определенным в геодезической лаборатории. rs =2,68г/см3 -плотность частиц r =1,72г/см3 -плотность грунта g11 =17,0 КН/м3 - удельный вес w =18,5% - весовая влажность wp =16% -граница раскатывания
WL=21% - граница текучести j11=18 ° - угол внутреннего трения
CII=9КПА - удельное сцепление
Название грунта определяется по числу пластичности [1, табл. П.2.4]
Ip = WL-wp
Где WL - влажность на границе текучести wp - влажность на границе раскатывания
Ip=21-16 =5 % - супесь
По показателю текучести
Где wp - влажность на границе раскатывания w - весовая влажность супесь характеризуется как пластичная
Коэффициент пористости определяется по формуле
Где w - весовая влажность rs -плотность частиц r -плотность грунта
Пористость
Плотность грунта во взвешенном водой состоянии определяется по формуле rsb =(rs-rw)?(1-n)
Где rs -плотность частиц r w -плотность воды rsb = (2,68-1)?(1-0,458)=0,911 г/см3
Удельный вес во взвешенном водой состоянии gsb = rsb?g gsb = 0,911?10=9,11 КН/м3
Плотность грунта в сухом состоянии определяется по формуле
Где w-весовая влажность r -плотность грунта г/см3
Удельный вес в сухом состоянии gd = rd?g gd =1,451?10=14,51 КН/м3
Расчетное сопротивление супеси составит
R0=170,25 КПА
При е=0,846
Инженерно геологический элемент 3
Требуется вычислить необходимые физические характеристики грунта в дополнение к определенным в геодезической лаборатории. rs =2,66г/см3 -плотность частиц r =1,83г/см3 -плотность грунта g11=18 КН/м3 - удельный вес w=13% - весовая влажность j11=32° - угол внутреннего трения
Название грунта определяется по числу пластичности [1, табл. П.2.4]
Ip = WL-wp
Где WL - влажность на границе текучести wp - влажность на границе раскатывания
Ip=0 - песок
Гранулометрический состав песка: Масса частиц крупнее 2мм =0,2%<25%
Масса частиц крупнее 0,5мм=10,2%<50%
Масса частиц крупнее 0,25мм=34,9%<50%
Масса частиц крупнее 0,1мм=80,8%>75% т.е. песок мелкий
Коэффициент пористости определяется по формуле
Где w - весовая влажность rs -плотность частиц r -плотность грунта в соответствии с [1, табл. П 2.3] песок характеризуется средней плотности
Пористость
Плотность грунта во взвешенном водой состоянии определяется по формуле rsb =(rs-rw)?(1-n)
Где rs -плотность частиц r w -плотность воды rsb = (2,66-1)?(1-0,391)=1,01 г/см3
Удельный вес во взвешенном водой состоянии gsb = rsb?g gsb = 1,01?10=10,1 КН/м3
Плотность грунта в сухом состоянии определяется по формуле
Где w-весовая влажность r -плотность грунта г/см3
Удельный вес в сухом состоянии gd = rd?g gd =1,619 ?10=16,19 КН/м3
Степень влажности песка определится по формуле
Где Sr -степень влажности песка w - весовая влажность е - коэффициент пористости
-плотность частиц грунта
-плотность воды
В соответствии с [1, табл. П.2.2] песок характеризуется как влажный
Расчетное сопротивление песка средней крупности, средней плотности составит
R0=200 КПА
Результаты определений заносим в сводную таблицу 1
Тип грунта Суглинок с илом Супесь Песок (мелкий)
Удельный вес твердых частиц, КН/м3 gs 26,1 26,8 26,6
Удельный вес, КН/м3 g11 15,0 17,0 18,0
Удельный вес грунта во взвешенном водой состоянии, КН/м3 gsb 7,45 9,1 10,1
Удельный вес сухого грунта, КН/м3 gd 12,1 14,5 16,2
Коэф. Пористости е 1,161 0,846 0,643
Пористость n 0,537 0,458 0,391
Природная влажность w 0,25 0,185 0,13
Коэф. Водонасыщения Sr - - 0,538(влажный)
Влажность на границе текучести wl 0,23 0,21 - Влажность на границе раскатывания wp 0,14 0,16 - Число пластичности Ip 0,09 0,05 -
Показатель текучести Il 1,222(текучий) 0,5(пластичная) - Угол внутреннего трения, градус j11 11 18 32
Модуль деформации, КПА Е 3930,6 8909,6 17610,3
Расчетное сопротивление грунта оснований, КПА Ro 100 170,25 200
Удельное сцепление, КПА С11 10 9 -
Физико-механические характеристики грунтов Таблица 1
1.1 Обработка результатов испытания грунта штампом
Требуется определить модуль деформации грунта по результатам испытания грунта штампом в полевых условиях - график S=f(P), приведенный на рис.1
Грунт - суглинок
В соответствии с ГОСТ 12374-77 «Грунты. Методы полевого испытания статической нагрузкой» модуль деформации грунта Е вычисляется для прямолинейного участка графика по формуле
Где n - коэффициент Пуассона, принимаемый 0,35 для суглинков w - безразмерный коэффициент, принимаемый 0,79 d - диаметр штампа, М
DP - приращение давления между двумя точками, взятыми на осредняющей прямой, КПА
DS - приращение осадки штампа в М, между теми же точками, соответствующее DP
Для рассмотрения случая испытания стандартным штампом, площадью
А =5000 см2, диаметром d=0,798м, модуль деформации определится
1.2 Обработка результатов компрессионных испытаний грунта
Требуется определить модуль деформации грунта по результатам испытания грунта компрессионным приборе - график зависимости е = f( P ) приведен на рис.2
Грунт - супесь
Используя нормативные рекомендации, определяется коэффициент сжимаемости в интервале давления 100-200 КПА.
Модуль деформации по компрессионным испытаниям определится где b - безразмерный коэффициент, принимаемый для суглинков 0,74
Модуль деформации Ек, полученный по результатам компрессионных испытаний изза несоответствия напряженно-деформированного состояния грунта в приборе и в основании фундамента, имеет заниженное значение. Поэтому для перехода к натурным значениям модуль деформации Е от компрессионного значения Ек при испытании вводится корректировочный коэффициент mk
Корректировочный коэффициент mk, принимается по [1,табл.2.2]
По интерполяции определяем mk=2
Значение модуля деформации примет значение
Грунт - песок
Используя нормативные рекомендации, определяется коэффициент сжимаемости в интервале давления 100-200 КПА.
Модуль деформации по компрессионным испытаниям определится где b - безразмерный коэффициент, принимаемый для песков 0,76
Модуль деформации Ек, полученный по результатам компрессионных испытаний изза несоответствия напряженно-деформированного состояния грунта в приборе и в основании фундамента, имеет заниженное значение. Поэтому для перехода к натурным значениям модуль деформации Е от компрессионного значения Ек при испытании вводится корректировочный коэффициент mk
Корректировочный коэффициент mk, принимается по mk=1
Значение модуля деформации примет значение
2. Оценка инженерно-геологических условий площадки строительства
Площадка характеризуется благоприятными условиями для строительства : имеет относительно ровный рельеф , отмечается горизонтальное простирание слоев грунта.
В геологическом отношении площадка строительства представлена следующими инженерно-геологическими элементами: 1 - суглинок текучий g11=15.0 КН/м3, е=1.161, Il=1.222, Е=3930,6 КПА, Ro=100 КПА толща 2-3 м., который может быть использован в качестве естественного основания.
2 - супесь пластичная g11=17.0 КН/м3, е=0.846, Il=0.5,Е=8909.3 КПА, Ro=170.25КПА толща 5-7 м., который может быть использован в качестве естественного основания.
3 - песок мелкий, средней плотности, влажный g11=18 КН/м3, е=0.643, Sr=0.538, Е=17610,3 КПА, Ro=200 КПА, который не рекомендуется использовать в качестве естественного основания для фундаментов здания, так как является влажным.
2.1 Выделение рациональных вариантов фундаментов
Анализируя возможные к выполнению варианты фундаментов, можно выделить два рациональных: 1 вариант - ленточный фундамент на естественном основании.
Отметка пола технического подполья для этих типовых секций здания минус 2.100, Заглубление подошвы фундамента ниже пола технического подполья - на 0.8 м. Таким образом, отметка заложения подошвы фундамента предварительно может быть принята - минус 2.900.
2 вариант - свайный фундамент.
Проектирование свайного фундамента предусматривается передача нагрузки от сооружения на нижележащий грунт - песок. Длина свай 8.0 метров, определится отметка нижних концов свай - минус 8.800.
3. Определение нагрузок на фундаменты здания
3.1 Постоянные нагрузки на 1м2 покрытия и перекрытия здания
Таблица 2
№ пп Элементы конструкции Нормативная нагрузка, КПА Коэффициент надежности по нагрузке gf Расчетная нагрузка, КПА
1 Кровля
1) 4 слоя рубероида на мастике и защитный слой гравий d=20 мм 2) Цементный раствор М-100 (d=30мм, r=1800кг/м3) 3) Керамзит (d=200 мм, r=400кг/м3) 4) Панель ж/б многопустотная по серии 1.141-1 (d=220мм, r=2500кг/м3) 0,4 0,6 0,8 1,7 1,2 1,2 1,2 1,1 0,48 0,72 0,96 1,87
Итого: 3,5 4,03
2 Чердачное перекрытие
1) Панель ж/б многопустотная по серии 1.141-1 (d=220мм, r=2500кг/м3) 3,2 1,1 3,52
Итого : 3,2 3,52
3 Междуэтажное перекрытие
1) доски по лагам (d=80мм ) 2)Панель ж/б многопустотная по серии 1.141-1 (d=220мм, r=2500кг/м3) 0,2 3,2 1,2 1,1 0,24 3,52
Марши ж/б серии 1,151-6,8,1; площадки ж/б серии 1,152-6,8,1 3,8 1,1 4,18
Итого: 3,8 4,18
Для дальнейших подсчетов приняты следующие постоянные нормативные нагрузки от отдельных конструкций: перегородки 1,0 КН/м2 внутренние несущие стены из силикатного кирпича
0,38?1,9?10=7,22 КН/м2 наружные стены из глиняного кирпича
4. Расчет и конструирование фундаментов мелкого заложения
На практике в строительстве применяются фундаменты мелкого заложения следующих видов: столбчатые, ленточные, перекрестные и в виде сплошных железобетонных плит.
Наиболее же часто проектируются столбчатые и ленточные фундаменты; они и рассматриваются в курсовом проекте.
4.1 Определение глубины заложения подошвы фундамента
Требуется определить глубину заложения подошвы фундаментов 6-этажного крупнопанельного дома с техническим подпольем на участке строительства, инженерно-геологическая ситуация которого представлена на рис. Здание строится в г. Нижнем Новгороде.
Расчетная глубина сезонного промерзания грунта у фундаментов здания df определяется по формуле: df=kh?dfn где kh- коэффициент, учитывающий влияние теплового режима сооружения, принимаемый: - для наружных и внутренних фундаментов отапливаемых сооружений по табл. 2.4[1]
-для наружных и внутренних фундаментов неотапливаемых сооружений kh=1,1, кроме районов с отрицательной среднегодовой температурой
В примере для здания с температурой в техническом подполье 5°С коэф. kh=0,7 dfn- нормативная глубина промерзания, определяемая по формуле dfn= do ?
Mt-безразмерный коэффициент, численно равный сумме абсолютных значений среднемесячных отрицательных температур за зиму в данном районе: для Брянска принимается равной 27,2°C[5, табл.1] do- величина, принимаемая равной для суглинков 0,23(м) df=0,7?0,23? =0,84м
Анализ инженерно-геологических условий площадки строительства и конструктивных решений здания позволяет сделать вывод, что принятая глубина заложения фундаментов в данном примере достаточна.
4.2 Определение размеров подошвы фундамента
Ширина подошвы ленточного фундамента определяется по формуле: b= ,м где n011 -расчетные усилия по 2-му предельному состоянию на 1 п.м. ленточного фундамента, приложенные к их верхнему обрезу (при коэф. надежности по нагрузке ?f=1),КН;
R-расчетное сопротивление грунта основания; подставляется Ro ,КН ?mg-средний удельный вес материала фундамента и грунта на его уступах, принимаемый равным 20 КН/м2;
d-глубина заложения фундамента от уровня планировки, м.
Но значение расчетного сопротивления грунта Ro является условным, относится к фундаментам, имеющим ширину d=1м и глубину заложения d=2м и не учитывающим прочностные характеристики грунта. Поэтому производится уточнение значения R с учетом конструктивных особенностей фундамента (d= 2 м) по формуле: R= [M??Kz?b??11 Mg?d1??11 (Mg-1)?db??"11 Mc?C11] где ?c1 и ?c2 -коэф. условий работы, принимаемые по указаниям [табл. П.3.3], в рассматриваемом примере ?с1=1,1 , ?с2=1,0;
Kz- коэф. при b<10м принимается Kz=1;
K-коэф. принимаемый равным К=1, если прочностные характеристики грунта определены непосредственным испытанием;
M?, Mg, Mc-коэф., принимаемые в зависимости от расчетного значения угла внутреннего трения табл.п.3.2 [1]
Для ?11=18° - M?=0,43, Mg=2,73, Mc=5,31;
?11 и ?11"-осредненное расчетное значение удельного веса грунтов, залегающих соответственно выше и ниже подошвы фундамента (при наличии подземных вод определяется с учетом взвешивающего действия воды), в рассматриваемом примере ?11 = 17 КН/м3,?11"= 15 КН/м3;
С11-расчетное значение удельного сцепления грунта, залегающего непосредственно под подошвой фундамента, в примере C11= 9 КПА;
d1-глубина заложения фундаментов бесподвальных сооружений или приведенная глубина заложения фундамента от пола подвала , определяемая по формуле d1=hs hcf 0,72 0,08? =0.84м где hs-толщина слоя грунта выше подошвы фундамента со стороны подвала 0,72 м hcf-толщина конструкции пола 0,08 м ?cf-расчетное значение удельного веса конструкции пола подвала db-глубина подвала от уровня планировки до пола подвала
Сечение 1-1 b= , R= [0.43?1?1.66?17.0 2.73?17.0?0.84 (2.73-1)?1.2?15.0 5.31?9]=143,05КПА b"= , Так как разность двух значений b превышает 10%
(2.1-1.66)/2.1?100%=21% уточнение необходимо продолжить.
4.3 Проверка давления на грунт под подошвой фундамента
Рп= R, Где Рп-давление под подошвой фундамента, КПА;
GFП-собственный вес фундамента длиной 1 п.м.,определяемый как произведение удельного веса материала фундамента (железобетон-24 КН/м3) и объема материала фундамента
GGП-вес грунта на уступах фундамента, определяемый как произведение удельного веса грунта (15 КН/м3) и объема грунта
Проектирование свайного фундамента производится в соответствии с нормами проектирования СНИП 2.02.03-85. Свайные фундаменты [4].
6.1 Определение расчетной нагрузки, допускаемой на сваю
Длина сваи подбирается из условия погружения нижнего конца сваи на 1-2 метра в нижезалегающий более прочный грунт (несущий слой). Несущая способность забивной висячей сваи Fd определяется как сумма сил расчетных сопротивлений грунтов основания под нижним концом сваи и на ее боковой поверхности по формуле: Fd= ?c ? ( ?CR ? R ? A U ? ? ?CF ? f1 ? hi)
Где ?c - коэффициент условий работы сваи в грунте, принимаемый ?C=1;
R - расчетное сопротивление грунта под нижним концом сваи КПА, определяемое по табл.П.7.1 [1]
А - площадь опирания на грунт сваи, м2, принимаемая по площади поперечного сечения сваи брутто, или по площади поперечного сечения камуфлетного уширения по его наибольшему диаметру или по площади сваи оболочки нетто;
U - наружный периметр поперечного сечения сваи, м;(А = 0.09 м2 , А = 0.1225 м2 ) f1 - расчетное сопротивление i-ого слоя грунта основания на боковой поверхности сваи, КПА, определяемое по табл. П.7.2[1] hi - толщина i-ого слоя грунта, соприкасающегося с боковой поверхностью, м;
?CR, ?CF - коэффициенты условия работы грунта соответственно под нижним концом и на боковой поверхности сваи, учитывающие влияние способа погружения сваи на расчетные сопротивления грунта, определяемые по табл. П.8.1[1];
при погружении сваи забивкой молотами ?CR=1.1, ?CF=0.9
Значение R согласно СНИП [4] определяется по таблице для глубины Н. Величина f1 определяется по таблице для глубин заложения середин слоев грунта, соприкасающихся с боковой поверхностью сваи- h1, h2; пласты грунтов расчленяются на однородные слои толщиной не более 2 метров.
В соответствии с расчетной схемой несущая способность сваи определится: h1=0,75м ; l1=2,35м ;h2=2м ; l2=3,7м ; h3=2м ; l3=5,70м; h4=2м ; l4=7,70м;
Значение расчетной нагрузки, допускаемой на сваю, определяется по формуле
N=
Где ?к-коэффициент надежности, принимаемый по СНИП[4, п.4.3]; при определении несущей способности сваи расчетом ?к=1,4
N1= КН; (N2 = 601,28 КН)
6.2 Определение расстояний между сваями и выполнение плана расстановки свай
Требуется выполнить план расстановки свай для типовой секции крупнопанельного жилого дома. Расстояния между сваями под стены здания определяется по формуле: a= где N- расчетная нагрузка, допускаемая на сваю, КН;
n1- расчетная нагрузка на 1 м фундамента (с учетом веса ростверка и грунта на его обрезах),КН
Расстояния между сваями определяются: В сечении 1-1: a1=482,62/259,7=1,86 м Принято при расстановке м
В сечении 2-2: а2=482,62/311,38=1,55м Принято при расстановке м
В сечении 3-3: а3=482,62/376,39=1,28м Принято при расстановке м
В сечении 4-4: а4=482,62/464,49=1,04м Принято при расстановке м
В сечении 5-5: а5=482,62/444,49=1,09м Принято при расстановке м
В сечении 6-6: а6=601,28/347,91=1,73м Принято при расстановке м
Согласно плана размещения, предусматривается забивка сваи марки С11-30 и 2 сваи марки С11-35. Специфика размещения свай при проектировании свайных фундаментов крупнопанельных зданий - расстановка их в местах пересечения панелей. Поэтому расстояния принятые между сваями могут быть менее расчетных.
Правильность решения может быть установлено дополнительной проверкой, при которой принятое количество свай ( ) должно быть не менее требуемого (51).
Вес секций здания определяется как сумма погонных расчетных нагрузок по всем стенам
Расчетная нагрузка, допускаемая на сваю N=482,62КН
Тогда требуемое количество свай определится: 24615,47/482,62 =51 свая
7. Технико-экономическое сравнение вариантов фундаментов
Здание строится в г.Брянск. С учетом инженерно-геологических условий площадки строительства при рассмотрении возможных вариантов фундаментов выявлены следующие рациональные: 1 вариант - ленточный сборный фундамент;
2 вариант - свайный фундамент.
При рассмотрении показателей (стоимости и трудоемкости) приняты относительные величины определенные на основании нормативов для жилищно-гражданского строительства, разработанных ТНИЛОЭС НАСИ в 1985-1987 г. Результаты сравнения позволяют выявить наиболее рациональный тип фундаментов.
Сметная стоимость строительно-монтажных работ определяется по формуле: С=?(Vi?Ci)Нр?КП.Н?КИ.И Где Vi- объем i-той работы по соответствующему варианту;
Ci- показатель единичной стоимости i-той работы в ценах 1984 года, в рублях;
КИ.И-коэффициент,учитывающий изменения цен по индексу 1984 года ( 11.75);
?(Vi?Ci) - прямые затраты по сравниваемым вариантам фундаментов в ценах 1984 г.,в рублях. свайный фундамент грунт подошва
Прямые затраты по сравниваемым вариантам фундаментов 7-ми этажного жилого кирпичного дома в ценах 1984 г: № п/п Виды работ Един. Измер. Нормативы на Единицу измерения Вариант I Сборный фундамент ВАРИАНТІІ Свайный фундамент
Стоим. (руб.) Трудоем. Ч/час Объем Работ Стоим. (руб.) Трудоем. ч/час Объем Работ Стоим. (руб.) Трудоем. ч/час
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11
1. Разработка грунта 2 группы экскаватором М3 0-156 0.0076 11,68 1-822 0.089 11,68 1-822 0.089
2. Монтаж железобетонных плит м3 51-40 0.331 2.92 150-09 0.967 - - - 3. Погружение дизель-молотом на тракторе свай длиной до 12 м в грунт 2 группы м3 102-58 1.13 - - - 0.99 101-554 1.119
4. Устройство монолитных железобетонных ростверков м3 37-08 1.426 - - - 0.08 2-966 0.114
Экономический эффект достигается от внедрения второго варианта фундаментов-свайного фундамента, который и принимается к разработке, проектированию и выполнению.
Вывод: более экономичным является свайный фундамент.
Список литературы
1 Канаков Г.В., Прохоров В.Ю. Проектирование оснований и фундаментов гражданских зданий. Учебное пособие.- Н. Новгород: Изд. МИПК ННГАСУ. 1999.-71с.