Конструирование загрузочного устройства: разработка гидравлической схемы и расчет гидроцилиндра подъема лотка. Определение проходных сечений трубопроводов, гидравлических потерь гидроаппаратуры, гидролиний всасывания, нагнетания и слива устройства.
Аннотация к работе
1.3 Расчет усилий, действующих на гидроцилиндры Gг - вес груза, действующий на отсекатель; Составим уравнение моментов относительно точки В: Fц’ • 0,178 - Gг • 0,322=0, Тогда усилие гидроцилиндра привода отсекателя: Fц’ = ; Составим уравнение моментов относительно точки А: Fц • 0,834-G • 0,346=0, Тогда усилие гидроцилиндра подъема лотка: Fц = ;Рис.При нейтральном положении секций распределителей рабочая жидкость проходит через них не совершая полезной работы, охлаждается в охладителе О, очищается в фильтре Ф2 и сливается в бак.Внутренний диаметр D1 гильзы гидроцилиндра вычисляется по найденному значению расчетной нагрузки на гидроцилиндр F и давлению без учета потерь: D1 = , где F =3277 H - расчетная нагрузка на гидроцилиндр; В качестве уплотнений поршня и штока рекомендуется использовать эластомерные материалы, резинотканевые шевронные манжеты. Среднею высоту h одной манжеты можно принять равной 6 мм, в уплотнении с четырьмя манжетами: h1=6 мм Сила трения Т для резинотканевых уплотнителей из шевронных манжет определяется по формуле: Т =Т•D•h•n• , где D - уплотняемый диаметр, мм; Давление жидкости в полостях гидроцилиндра (р1 - в поршневой и р2 - в штоковой ) с учетом сил трения в уплотнительных узлах поршня и штока при установившемся движении определяется согласно уравнению: р1 • S1 - р2 (S1 - S2) - F-T1 - T2 =0;Расчетный расход жидкости, подаваемой в поршневую полость гидроцилиндра с учетом утечек жидкости в гидроцилиндре: Q = (V•S1)/ ; объемный КПД гидроцилиндра, значение которого при использовании манжетных уплотнений =0,99;Внутренний диаметр D1 гильзы гидроцилиндра вычисляется по найденному значению расчетной нагрузки на гидроцилиндр F и давлению без учета потерь: D1 = , где F =1078 H - расчетная нагрузка на гидроцилиндр; В качестве уплотнений поршня и штока рекомендуется использовать эластомерные материалы, резинотканевые шевронные манжеты. Среднею высоту h одной манжеты можно принять равной 6 мм, в уплотнении с четырьмя манжетами: h1=6 мм Сила трения Т для резинотканевых уплотнителей из шевронных манжет определяется по формуле: Т =Т • D • h •n • , где D - уплотняемый диаметр, мм; Давление жидкости в полостях гидроцилиндра (р1 - в поршневой и р2 - в штоковой ) с учетом сил трения в уплотнительных узлах поршня и штока при установившемся движении определяется согласно уравнению: р1•S1-р2 (S1-S2)-F-T1-T2 =0;Расчетный расход жидкости, подаваемой в поршневую полость гидроцилиндра с учетом утечек жидкости в гидроцилиндре: Q = (V • S1)/ ; объемный КПД гидроцилиндра, значение которого при использовании манжетных уплотнений =0,99;Площадь проходных сечений трубопроводов определяется по величине расчетного расхода и допустимой скорости движения рабочей жидкости в трубопроводе. На линии нагнетания диаметр трубопровода DH определяется по расходу Q (для гидроцилиндра подъема лотка) и допустимой скорости движения рабочей жидкости VH. Определим площадь сечения трубопровода с учетом объемного КПД гидроцилиндра: SH = Q • / VH; На линии слива диаметр трубопровода dc определяется по расходуТруба гидролинии нагнетания проверяется на повышенное давление при гидравлическом ударе, возникающий в момент переключения золотника. где V = 3м/с - скорость движения жидкости в трубопроводе (до момента перекрытия сечения). В качестве рабочей жидкости используется масло АМГ-10, плотность которого составляет = 850 кг/м3; кинематическая вязкость =10мм2/с;Выбор типоразмера аппарата осуществляется по расчетным параметрам потока рабочей жидкости (расходу, давлению), пропускаемого через гидроаппаратуру. Пропускная способность 140 л/мин.; потери давления: 0,2 МПА; Клапан обратный Г51-3: Dy =32мм; пропускаемая способность 250л/мин. Потери давления 0,09МПА; Гидрораспределитель тип:3-х позиционный 5-ти линейный с электромагнитным управлением Тип ВЕ20.В течение каждого цикла расходы рабочей жидкости на различных участках гидросистемы изменяются, следовательно, будут изменяться и гидравлические потери (потери давления).где ?Р - потери давления по длине гидролинии всасывания, МПА; ?Р - потери давления в местных сопротивлениях на линии всасывания, МПА; Определим ?Р по формуле Вейсбаха-Дарси: ?Р = • , Па; Определим : Число Рейнольда Re по которому можно судить о режиме течения жидкости: Re = V • dt / ; dt-гидравлический диаметр (при круглом сечении он соответствует внутреннему диаметру трубы, м: dt = 0,032м);где ?Р , ?Р , ?Р ; - потери давления по длине, местные сопротивления и гидравлическую аппаратуру соответственно, Па. Определим ?Р : Re = = 9690>2300 движение турбулентное; Определим ?Р : Потери в местных сопротивлениях определяются как 25-30% от потерь давлений по длине гидролинии. Определим ?Р - потери давления в обратном клапане и потери в гидрозамкеОпределим ?Р : Re = = 8320>2300 движение турбулентное; Определим ?Р : ?Р =0,3 • ?Р =0,3 • 3287= 986 Па; Определим ?Р : ?Р = ?Р ?Р ?Р ?Р ;Для выбора насоса определяются расчетные значения его рабочих параметров: производительность (подача) QH , давление РН и мощность NH. Определим произво
План
Содержание
Раздел 1.
1.1 Описание устройства
1.2 Техническая характеристика
1.3 Расчет усилий действующих на гидроцилиндры
Раздел 2.
2.1 Разработка гидравлической схемы
2.2 Описание работы гидросистемы
2.3 Расчет гидроцилиндра подъема лотка
2.3.1 Расчет гидроцилиндра
2.3.2 Определение расхода жидкости в гидроцилиндре
2.4 Расчет гидроцилиндра отсекателя
2.4.1 Расчет гидроцилиндра
2.4.2 Определение расхода жидкости в гидроцилиндре