Проектирование оснований и фундаментов четырёхэтажного жилого дома в городе Брянск - Курсовая работа

В соответствии с заданием необходимо запроектировать основание и фундамент под жилой дом в городе Брянск. 8)Расчетное сопротивление грунта, для выбора основания под фундамент определяем по табл. 8)Расчетное сопротивление грунта, для выбора основания под фундамент определяем по табл. 7) Расчетное сопротивление грунта, для выбора основания под фундамент определяем по табл. В соответствии с пунктом 2.27 и 2.28 [2] глубина промерзания определяется по формуле: ,м kh=0,7 коэффициент, учитывающий влияние теплового режима сооружения на промерзание грунта и наружные стены при температуре 5°С.

В соответствии с заданием необходимо запроектировать основание и фундамент под жилой дом в городе Брянск. Наружные стены из силикатного кирпича толщиной 640 мм, внутренние из силикатного кирпича толщиной 380 мм, кровля - 4 слоя рубероида на мастике, защитный слой - гравий, перекрытия из ж/б многопустотных панелей по серии 1.141-1.

На участке строительства пробурено 3 скважины. Каждая скважина проходит 2 слоя грунта, заглубляясь в третий. Глубина скважин - м.

1.

Обработка результатов исследований физико-механических свойств грунтов

1.1 Инженерно-геологический элемент №1

1)Число пластичности: IP=WL-WP,%

WL=26% - влажность на границе текучести, WP=16%- влажность на границе раскатывания

IP=26-16=10%

Так как 7%?IP?17%, следовательно, тип грунта - суглинок, по табл. 2.4 [1]

2) Показатель текучести: , д.е.

- влажность д.е.

По показателю текучести определяем консистенцию, по табл.2.5 [1]: Il? 0 следовательно, суглинок твердый.

3) Плотность сухого грунта: , г/см3 г/см3 ?=1,80 г/см3 плотность грунта

- влажность

4)Коэффициент пористости: ,д.е. ?s=2,65 г/см3 - плотность частиц д.е.

Определяем плотность сложения грунта по табл. 2.3 [1]: так как e0 >0,70, следовательно пески рыхлые.

5)Степень влажности: ,д.е.

?W=1 г/см3- плотность воды

=0,556д.е.

6)Пористость: , д.е. д.е.

7)Полная влагоемкость: , %

%

8)Расчетное сопротивление грунта, для выбора основания под фундамент определяем по табл. 3.1 [1] (по коэффициенту пористости и текучести)

R0=241

1.2

Инженерно-геологический элемент №2

1)Число пластичности: IP=WL-WP,%

WL=25% - влажность на границе текучести, WP=17%- влажность на границе раскатывания

IP=25-17=8%

Так как 7%?IP?17%, следовательно, тип грунта - суглинок, по табл. 2.4 [1].

2)Показатель текучести: , д.е.

- влажность д.е.

По показателю текучести определяем консистенцию, по табл.2.5 [1]: 0?Il?0,25, следовательно, суглинок полутвердый.

3) Плотность сухого грунта: , г/см3

, г/см3 ?=1,76 г/см3 плотность грунта

4) Коэффициент пористости: ,д.е. ?s=2,70 г/см3 - плотность частиц д.е.

5) Степень влажности: ,д.е.

?W=1 г/см3- плотность воды

=0,578д.е.

6) Пористость: , д.е.

7)Полная влагоемкость: , %

,%

8)Расчетное сопротивление грунта, для выбора основания под фундамент определяем по табл. 3.1 [1] (по коэффициенту пористости и показателю текучести)

R0= 235 КПА

1.3 Инженерно-геологический элемент №3

1) Гранулометрический состав определяется по табл. 2.1 [1]: 0 0 0,4<25%

0 0 0,4 10.7<25%

0 0 0,4 10,7 40,8>50%

Следовательно, песок средней крупности.

2)Плотность сухого грунта: , г/см3

, г/см3 ?=1,8 г/см3 плотность грунта

3)Коэффициент пористости: ,д.е. ?s=2,66г/см3 - плотность частиц д.е.

Определяем плотность сложения грунта по табл. 2.3 [1]: так как 0,55 < e0 < 0,70, следовательно пески средней плотности.

4)Степень влажности: ,д.е.

?W=1 г/см3- плотность воды

=0,564д.е.

По степени влажности определяем влажность песка по табл. 2.2 [1]:так как 0,5?Sr?0,8, следовательно, пески влажные

5)Пористость:

, д.е.

6. Полная влагоемкость: , %

,%

7) Расчетное сопротивление грунта, для выбора основания под фундамент определяем по табл. 3.1 [1] (в зависимости от плотности и крупности)

R0=400 КПА

1.4 Определение модуля деформации по результатам испытания ИГЭ №1 штампом

Модуль деформации определяется по формуле:

?=0,79 безразмерный коэффициент, учитывающий форму штампа d=0,798 диаметр штампа в метрах ?=0,3 коэффициент Пуассона

?p=(p2-p1),

КПА - приращение давления на штамп между двумя точками, взятыми на определенном прямолинейном участке

?S=(S2-S1), м - приращение осадки штампа, между двумя точками

График испытания штампом представлен на рис.1.1.

Из графика находим: ?p=(100-50)=50 КПА

?S=(0,003-0,001)=0,002м

E= 0,79·0,798·(1-0,32 )·50/0,002=14343,055КПА

1.5 Компрессионные испытания грунтов а) ИГЭ №2

1) Коэффициент сжимаемости: ,КПА-1 р1=50 КПА р2=100 КПА e1, e2 - коэффициенты пористости соответствующие принятым давлениям e1=0,790, e2=0,780

КПА-1

2) Компрессионный модуль деформации: , КПА ?=0,62 безразмерный коэффициент суглинка e0=0,800- начальный коэффициент пористости при р=0

КПА

3) Приведенный (природный) модуль деформации: E=Eoed·mk, КПА

E=5580· 3,5 = 19530 , КПА мк=3,5, корректирующий коэффициент, определяемый по табл. 2.2 [1]

График компрессионного испытания представлен на рис. 1.2 б) ИГЭ №3

1) Коэффициент сжимаемости: ,КПА-1 р1=50 КПА р2=100 КПА e1, e2 - коэффициенты пористости соответствующие принятым давлениям e1=0,655, e2=0,650

КПА-1

2) Компрессионный модуль деформации

, КПА ?= 0,62 ,безразмерный коэффициент песка e0=0,663- начальный коэффициент пористости при р=0

КПА

3) Приведенный (природный) модуль деформации

E=Eoed·mk, КПА

E= 10310,6 · 1 = 10310,6 КПА мк= 1 корректирующий коэффициент, определяемый по табл. 2.2 [1]

График компрессионного испытания представлен на рис. 1.2

Таблица 1.1 Сводная ведомость физико-механических свойств грунтов

Характеристики грунтов ИГЭ №1 ИГЭ№2 ИГЭ№3

Вид, тип, разновидность Суглинок твердый Суглинок полутвердый Песок средний

1. Влажность грунта W% 15 17 14

2. Влажность на границе текучести WL,% 26 25 -

3. Влажность на границе раскатывания WP,% 16 17 -

4. Плотность грунта, ?, г/см3 1,80 1,76 1,82

5. Плотность частиц грунта ?S, г/см3 2,71 2,70 2,66

6. Плотность сухого грунта ?d, г/см3 1,565 1,504 1,596

7. Удельный вес ?, КН/м3 17,8 17,3 18,0

8. Коэффициент пористости, e0 0,731 0,794 0,66

9. Полная влагоемкость Wsat,% 26,9 29,4 24,81

10. Число пластичности IP,% 10 8 -

11. Число текучести IL, д.е. 0,125 0 -

12. Степень влажности Sr, д.е. 0,556 0,578 0,564

13. Угол внутреннего трения ?° 23 28 34

14. Удельное сцепление с, КПА 25 23 -

15. Пористость n, д.е. 0,422 0,442 0,39

16. Модуль деформации Е, КПА 14344,055 19530

17. Расчетное сопротивление R0, КПА 241 235 400 железобетонный фундамент строительство дом

2. Оценка инженерно-геологических условий участка застройки

2.1 Краткая оценка площадки

Участок строительства расположен в городе Брянске. Рельеф участка относительно ровный. На строительном участке не устраивается планировка. Разрез участка представлен следующими инженерно-геологическими элементами: ИГЭ№1 представлен твердым суглинком.

Возраст DQIV

Расчетное сопротивление R0=241

Основные характеристики слоя: Е=14344,055 КПА

?II =23°

CII=25 КПА

?II= 17,8 КН/м3

Данный слой рекомендуется использовать в качестве основания под фундамент.

ИГЭ№2 представлен полутвердым суглинком.

Возраст a-DQIV

Расчетное сопротивление R0= 235 КПА

Основные характеристики слоя: Е= 19530 КПА

?II =28°

CII=23 КПА

?II= 17,3 КН/м3

Данный слой рекомендуется использовать в качестве основания под фундамент.

ИГЭ№3 представлен песком влажным средней крупности.

Возраст DQIII

Расчетное сопротивление R0= 400 КПА

Основные характеристики слоя: Е= КПА

?II =34°

?II= 18 КН/м3

Данный слой не рекомендуется использовать в качестве основания под фундамент.

2.2 Определение расчетной глубины промерзания грунтов

В соответствии с пунктом 2.27 и 2.28 [2] глубина промерзания определяется по формуле: ,м kh=0,7 коэффициент, учитывающий влияние теплового режима сооружения на промерзание грунта и наружные стены при температуре 5°С. dfn - нормативная глубина промерзания

,м d0=0,23 (суглинки и глины), берем для первого слоя грунта

Mt - среднее значение суммы абсолютных среднемесячных отрицательных температур за зиму в районе строительства, Mt=27,2 (по заданию).

,м

,м

Примем расчетную глубину промерзания равную

2.3 Выбор глубины заложения подошвы ленточного фундамента

На глубину заложения влияют следующие факторы: 1) Расчетная глубина промерзания df должна быть меньше глубины заложения фундаментов;

2) Конструктивные особенности здания (наличие подвала);

3) Инженерно-геологические условия строительной площадки;

4) Гидрогеологические условия строительной площадки - грунтовые воды не вскрыты.

DB - глубина подвала (расстояние от уровня земли до пола подвала);

hcf -толщина пола подвала hcf = 0,1 м hs - толщина слоя грунта выше подошвы фундамента со стороны подвала, hs=0,5м;

d1 - приведенная глубина заложения фундамента, определяется по формуле: , м ?cf - расчетное значение удельного веса подвала ?cf=22КН/м3;

?II?- осредненное расчетное значение удельного веса грунтов, залегающих выше подошвы фундамента,

, КН/м3 м

2.5 Инженерно-геологический разрез

3. Нагрузки, действующие в расчетных сечениях

Расчет оснований и фундаментов проводится по двум группам предельных состояний.

По I группе предельных состояний определяем несущую способность свайного фундамента. Проверяется прочность конструкции фундамента и устойчивость основания. Расчет проводится по расчетным усилиям с коэффициентом надежности ?f>1.

По II группе предельных состояний определяется размер подошвы ленточного фундамента и осадка основания. Расчет ведется по расчетным усилиям с коэффициентом надежности ?f=1.

3.1 Выбор расчетных сечений и определение грузовых площадей

Сечение 1-1

Наружная несущая стена без окон lct=1 пог.м. м м

Сечение 2-2

Внутренняя несущая стена с лестницей lct=1 пог.м.

3,84 м м

Сечение 3-3

Внутренняя несущая стена с лестницей lct=1 пог.м.

2,92

Сечение 4-4

Внутренняя несущая стена lct=1 пог.м. м м

Сечение 5-5

Наружная несущая стена с балконом lct=1 пог.м. м м

Сечение 6-6

Внутренняя несущая стена lct=1 пог.м. м м

3.2 Постоянные нагрузки

3.2.1 Постоянные распределенные нагрузки на 1 м2 покрытия и перекрытия

Таблица 3.1

Характеристика нагрузок Нормативная нагрузка Расчетная нагрузка

По II группе пред. состояний По I группе пред. состояний

PII PI

Покрытия: 1. Панели ж\б ребристые по сер. 1.465.1-7/84 1,7 1 1,7 1,1 1,87

2. Утеплитель - керамзит 0,8 1 0,8 1,3 1,04

3. Стяжка - цементный раствор М-100 0,6 1 0,6 1,3 0,78

4. Кровля - 4 слоя рубероида на мастике, защитный слой - гравий 0,4 1 0,4 1,2 0,48 мпк 3,5 4,17

Междуэтажные перекрытия: 1. Панели ж/б многопустотные по серии 1.141-1 3,2 1 3,2 1,1 3,52

2. Доски по лагам / Линолеум по бетонной подготовке. 1,0 1 1,0 1,2 1,2 мпер 4,2 4,72

Элементы лестничных клеток: Марши ж/б серии 1.151-6.8.1.; площадки ж/б серии 1.152-8.8.1. 3,8 1 3,8 1,1 4,18 млест 3,8 4,18

Перегородки: Гипсобетонные панели по ГОСТ 9574-80 0,3 1 0,3 1,2 0,36 мпер 0,3 0,36

Перекрытие чердака: 1. Панели ж/б многопустотные по серии 1.141-1 3,2 1 3,2 1,1 3,52

2. Утеплитель-Керамзит 0,8 1 0,8 1,3 1,04

3. Стяжка - цементный раствор М-100 0,6 1 0,6 1,3 0,78 мпк 4,6 5,34

Перекрытие лоджий: 1.Панели ж/б многопустотные по серии 1.141-1 3,2 1 3,2 1,1 3,52

2.Стяжка - цементный раствор М-100 0,6 1 0,6 1,3 0,78

4.Кровля - 4 слоя рубероида, на мастике, защитный слой-гравий 0,4 1 0,4 1,2 0,48

4,2 4,78

3.2.2 Расчетные нагрузки от собственного веса стен

Наружная стена имеет высоту 24,4м, внутренняя стена имеет высоту 22,4м

Толщина наружной стены 640мм

Удельный вес наружной стены ?=16 КН/м3

Внутренняя стена имеет высоту 22,4м

Толщина внутренней стены 380мм

Удельный вес внутренней стены ?=17 КН/м3 а) Наружная несущая стена без проемов, ось 1: Рст= , КН, где: -объем парапета

= 16 КН/м3-удельный вес парапета;

, м3 , где: =0,64 м

=24,4 м

= 1 м

= 0,64 24,4 1 = 15,616 м3

, где: п = 0,51 м - толщина парапета

= 1,1 м - высота парапета

= 1 м

0,51 1,1 = 0,561 м3

Рст= 15,616 16 0,561 16 = 258 , 832 КН б) Внутренняя несущая стена с лестницей, ось 2:

, Получаем: ;

. в) Внутренняя несущая стена с лестницей, ось 3:

, Получаем: ;

. г) Внутренняя несущая стена без проемов, ось 2:

,

Получаем: ;

. д ) наружная несущая стена с балконом, ось 2: Рст= , КН , где: -объем парапета

= 16 КН/м3-удельный вес парапета;

, м3 , где : =0,64 м

=24,4 м

= 1 м

= 0,64 24,4 1 = 15,616 м3

, где: п = 0,51 м - толщина парапета

= 1,1 м - высота парапета

= 1 м

0,51 1,1 = 0,561 м3

Рст= 15,616 16 0,561 16 = 258 , 832 КН е) Внутренняя несущая стена без проемов, ось 4:

,

Получаем: ;

Таблица 3.2 Расчетные нагрузки от собственного веса стен

Нормативная нагрузка, КН Расчетные нагрузки

PII PI

Стена по оси 1 258 , 832 1 258 , 832 1,1 284,72

Стена по оси 2 1 1,1 149,81

Стена по оси 3 1 1,1 149,81

Стена по оси 2 1 1,1 149,81

Стена по оси 2 258 , 832 1 258 , 832 1,1 284,72

Стена по оси 4 1 1,1 149,81

3.3 Временные нагрузки

Нагрузки на перекрытия и снеговые нагрузки, согласно СНИП 2.01.07-85*, могут относиться к длительным и кратковременным.

При расчете по I группе предельных состояний, они учитываются как кратковременные.

При расчете по II группе предельных состояний как длительные.

Для определения длительных нагрузок берутся пониженные нормативные значения, для кратковременных - полные нормативные значения.

3.3.1 Снеговая нагрузка на покрытие по зданию а) Нагрузка для расчета по II группе предельных состояний:

S - полное нормативное значение

Sq =1,8 - расчетное значение веса снегового покрова, по СНИП 2.01.07-85* ?=1 - коэффициент перехода от веса снегового покрова к снеговой нагрузке на покрытия

Sn - пониженное значение снеговой нагрузки k =0,5 - коэффициент понижения

SII - расчетное значение длительной снеговой нагрузки, ?I=0,95 - коэффициент сочетания для длительной нагрузки б) Нагрузка для расчета по I группе предельных состояний:

?II=0,9 - коэффициент сочетания для кратковременной нагрузки

3.3.2 Нагрузки на междуэтажные перекрытия

Междуэтажные перекрытия - нагрузки от людей, животных, оборудования и включают квартиры жилых зданий, чердачные помещения, коридоры и лестницы. а) для расчета по II группе предельных состояний

Расчет длительных нагрузок рассчитывается по формуле

, КПА

Pn - понижающее значение нормативной нагрузки

- для квартир жилых зданий - 0,3 КПА

, КПА

- для чердачных помещений - 0 КПА

, КПА

- для коридорных лестниц - 1 КПА

, КПА ?f=1 - коэффициент надежности по нагружению

?I =0,95 б) для расчета по I группе предельных состояний

Расчет кратковременных нагрузок рассчитывается по формуле

, КПА

Pn - полное значение нормативной нагрузки

- для квартир жилых зданий - 1,5 КПА

КПА

- для чердачных помещений - 0,7КПА

КПА

- для коридорных лестниц - 3КПА

КПА ?f - коэффициент надежности по нагружению

- для квартир жилых зданий - 1,3

- для чердачных помещений - 1,3

- для коридорных лестниц - 1,2

?II =0,9

Коэффициент сочетаний определяется по формуле ?n1=1 для чердака

?А1=1 для ленточных фундаментов

Таблица 3.3

Вид нагружения По II группе предельных состояний По I группе предельных состояний

Постоянные

1.Покрытия 3,5 4,17

2.Междуэтажные перекрытия 4,2 4,72

3.Перекрытия чердака 4,6 5,34

4.Элементы лестничных клеток 3,80 4,18

5.Перегородки 0,3 0,36

Временные

1.Снег 0,855 1,62

2.Квартиры 0,285 1,05

3.Чердак 0,00 0,80

4.Коридорные лестницы 0,95 1,90

3.4 Нагрузки, действующие в расчетных сечениях

Таблица 3.4

№ Характеристики нагрузок

Сечение 1-1 Сечение 2-2 Сечение 3-3 Сечение 4-4 Сечение 5-5 Сечение 6-6 n0II, КН/м n0I, КН/м n0II, КН/м n0I, КН/м n0II, КН/м n0I, КН/м n0II, КН/м n0I, КН/м n0II, КН/м n0I, КН/м n0II, КН/м n0I, КН/м

Постоянные

1 Кирпичная стена 258,83 284,72 149,81 149,81 149,81 258,83 284,72 149,81

2 Оконное заполнение - - - - - - - - - - - -

3 Крыша

4 Междуэтажное перекрытие

5 Лестница - - - - - - - -

6 Чердачные перекрытия 12

7 Лоджия - - - - - - - - 4,2· 2,47·8= 82,99 4,72· 2,47·8= 93,26 - -

8 Перегородки - - - - - -

Итого: 387,14 430,6 295,84 329,82 241,66 268,69 392,23 441,58 480,27 536,6 392,23 441,44

Временные

1 Снег

2 Междуэтажные перекрытия

3 На лестницу и коридоры - - - - - - - -

4 Чердачное помещение - - - --

Итого: 8,73 30 18,28 50 14,31 35.94 17,46 60 11,24 20,35 17,46 60

Всего: 395,87 460,6 314,12 379,82 255.97 304,63 409,69 501,58 491,51 556,95 409,69 501,58

3 4. Вариант конструктивного решения фундамента и основания

Для сравнения рекомендуется принять следующие варианты фундаментов: 1) Сборный ленточный фундамент на естественном основании с обратной засыпкой песком средней крупности, средней плотности сложения с ?’II=16,5 КН/м3

2) Ленточный свайный фундамент, условия засыпки те же.

Для сравнения 2-х вариантов выбираем сечение с максимальной нагрузкой.

Сечение 5-5 n0II=491,51КН n0I=556,95 КН

5.

Вариант ленточного фундамента на естественном основании

5.1 Определение размеров подошвы ленточного фундамента

Ширина ленточного фундамента определяется по формуле: ,м [5.1] где n0II - расчетная нагрузка по II группе предельных состояний в заданном сечении. ?mg=20 КН/м3 - среднее значение удельного веса грунта на уступах фундамента и самого фундамента d =2,2 м - глубина заложения фундамента

R- расчетное сопротивление грунта, определяемое по формуле:

[5.2] где ?с1 и ?с2 - коэффициенты условий работы, принимаемые по табл.3.3 методических указаний;

?с1=1,25 зависит от вида грунта;

?с2=1,23 зависит от отношения длины сооружения к высоте(30,1/24,4=1,23);

k - коэффициент, учитывающий способ определения характеристик прочности грунта ?II и СІІ. Так как характеристики определяются лабораторным путем, то k=1;

- коэффициенты, принимаемые по табл.3.2. методических указаний, в зависимости от угла внутреннего трения несущего слоя ?II=23°: kz - коэффициент, зависящий от ширины подошвы фундамента, т.к. b<10м, то kz=1;

КН/м3 - удельный вес грунта несущего слоя;

КН/м3 - удельный вес грунта, расположенного выше подошвы фундамента;

м - приведенная глубина заложения фундамента со стороны подвала;

- глубина подвала;

- удельное сцепление грунта.

Решая совместно эти уравнения получим квадратное уравнение для вычисления подошвы фундамента:

[5.3]

То есть ширина подошвы фундамента определиться следующим образом: ,м [5.4] где ,

,м

Принимаем ФЛ 12.30

Сечение 1-1

,м

Принимаем ФЛ 10.30

Сечение 2-2 379,82 м

Принимаем ФЛ 8.24

Сечение 3-3

,м

Принимаем ФЛ 6.24

Сечение 4-4 501,58

,м

Принимаем ФЛ 10.30

Сечение 6-6

,м

Принимаем ФЛ 10.30

5.2 Конструирование ленточного фундамента из сборных железобетонных блоков

Под наружные стены используются блоки ФБС 24.6.6-Т и ФБС 24.6.3-Т (сечение 1-1, 5-5).

Под внутренние стены используются блоки ФБС 24.4.6-Т и ФБС 24.4.3-Т (сечение 2-2, 3-3 4-4, 6-6).

5.3 Проверка напряжений под подошвой фундамента

Основное условие, которое должно выполняться при проектировании фундамента: где P - среднее давление под подошвой фундамента

R- расчетное сопротивление грунта

Среднее давление под подошвой фундамента определяется по формуле:

, КПА [5.5] где NOII - нагрузка на обрезе фундамента;

NFII - вес 1п.м. фундамента;

[5.6] где nпл - вес одного погонного метра плиты:

nбл - вес блоков:

кбл - количество блоков;

kgбл - количество доборочных блоков;

nkk - вес кирпичной кладки;

hkk - высота кирпичной кладки;

NGII - вес грунта на уступах фундамента:

[5.7]

А =b- ширина фундамента на 1п.м.

Сечение 1-1

ФЛ 10.30; ФБС 24.6.6-Т или ФБС 24.6.3-Т

Находим R по формуле [5.2] при b=1,0 м

P: NOII =395,87КН

0,74=8,998 КН

, КПА

Р=450,285<R= КПА - условие выполняется

Сечение 2-2

ФЛ 8.24; ФБС 24.6.6-Т или ФБС 24.6.3-Т

Находим R по формуле [5.2] при b=0,8м

P: NOII =314,12КН

КН

КПА

Р=441,075<R=606,69КПА - условие выполняется

Сечение 3-3

ФЛ 6.24; ФБС 24.4.6-Т или ФБС 24.4.3-Т

Находим R по формуле [5.2] при b=0,6 м

P: NOII =255,97КН

0,74=5,34 КН

, КПА

Р=485,86<R= КПА - условие выполняется

Сечение 4-4

ФЛ 10.30; ФБС 24.4.6-Т или ФБС 24.4.3-Т

Находим R по формуле [5.2] при b=1 м

P: NOII =409.69КН

КПА

Р=446,83<R=612,53КПА - условие выполняется

Сечение 5-5

ФЛ 12.30; ФБС 24.6.6-Т или ФБС 24.6.3-Т

Находим R по формуле [5.2] при b=1,2 м

P: NOII =491,51 КН

0,74=8,998 КН

КПА

Р=447,44<R=618,37КПА - условие выполняется

Сечение 6-6

ФЛ 10.30; ФБС 24.4.6-Т или ФБС 24.4.3-Т

Находим R по формуле [5.2] при b=1 м

P: NOII =409.69КН

КПА

Р=446,83<R=612,53КПА - условие выполняется

6. Определение осадки фундамента мелкого заложения методом послойного суммирования

Расчет основания по деформациям проводятся исходя из условия: S - совместная деформация основания и сооружения, определяемая расчетом;

Su - предельное значение совместной деформации основания и сооружения: для кирпичных зданий

Осадка определяется по формуле:

?=0,8 - реологический коэффициент для метода послойного суммирования;

- среднее значение дополнительного вертикального нормального напряжения в i слое грунта, КПА;

- толщина i слоя грунта, м;

- модуль деформации i слоя грунта.

Составляем расчетную схему.

Расчетная схема

Порядок расчета

1. Вертикальное нормальное напряжение от собственного веса грунта в уровне подошвы фундамента

2. Дополнительное напряжение от здания в уровне подошвы фундамента где Р= 485,86КПА - для сечения 5-5

, КПА

3. Толщину грунта ниже подошвы фундамента разбиваем на элементарные слои толщиной ,м

,м

4. В каждой точке расположенной ниже подошвы фундамента, находим напряжение от собственного веса грунта

КПА

5. Находим коэффициент затуханий ? определяем по табл.5.1 где z- расстояние от подошвы фундамента до рассматриваемой точки;

- для ленточных фундаментов

6. В каждой точке, расположенной ниже подошвы фундамента, находим вертикальные дополнительные напряжения от здания:

где

7. Строим эпюру

8. Определяем границу сжимающей толщи грунта, которая находиться на такой глубине под подошвой фундамента, где

Таблица 6.1

№ слоя hi zi ?

0 0,48 0 0 1,0000 408,28 39,16 7,832 - - - -

1 0,48 0,48 0,8 0,8810 359,6947 47,704 9,5408 383,99 0,8 14344 0,01027

2 0,48 0,96 1,6 0,6420 262,1158 56,248 11,2496 310,90 0,8 14344 0,00832

3 0,48 1,44 2,4 0,4770 194,7496 64,792 12,9584 228,43 0,8 14344 0,0061

4 0,48 1,92 3,2 0,3740 152,6967 73,336 14,6672 173,72 0,8 14344 0,0046

5 0,48 2,4 4 0,3060 124,9337 81,88 16,376 138,81 0,8 14344 0,0035

6 0,48 2,88 4,8 0,2580 105,3362 90,4424 18,08848 115,13 0,8 14344 0,0029

7 0,48 3,36 5,6 0,2230 91,04644 98,968 19,7936 98,19 0,8 14344 0,0025

8 0,04 3,4 5,666 0,2200 89,8216 99,68 19,936 90,43 0,8 14344 0,0002

9 0,48 3,88 6,46 0,1942 79,28798 107,984 21,5968 84,55 0,8 19530 0,00165

10 0,48 4,36 7,26 0,1736 70,87741 116,288 23,2456 75,08 0,8 19530 0,00147

11 0,48 4,84 8,06 0,1568 64,0183 124,592 24,9184 67,45 0,8 19530 0,00133

12 0,48 5,32 8,86 0,1429 58,34321 132,896 26,5792 61,18 0,8 19530 0,00119

13 0,48 5,8 9,66 0,1311 53,52551 141,2 28,24 55,93 0,8 19530 0,0011

14 0,48 6,28 10,46 0,1212 49,48354 149,504 29,9008 51,5 0,8 19530 0,001

15 0,48 6,76 11,26 0,1124 45,89067 157,808 31,5616 47,685 0,8 19530 0,00094

16 0,48 7,24 12,06 0,1055 43,073 166,112 33,2224 44,48 0,8 19530 0,00086

17 0,48 7,72 12,86 0,0995 40,62386 174,416 34,8832 41,84 0,8 19530 0,00082

18 0,18 7,9 13,16 0,0973 39,7256 177,53 35,506 40,17 0,8 19530 0,00029

19 0,48 8,38 13,96 0,0913 37,276 186,17 37,234 38,5 0,8 10310,6 0,00143

20 0,48 8,86 14,76 0,0853 34,82 194,81 38,968 36,05 0,8 10,310,6 0,00134

7. Фундамент на забивных призматических сваях

7.1 Расчетная схема к определению несущей способности свай

7.2 Несущая способность сваи определяется по формуле:

- коэффициент условия работы сваи в грунте;

- коэффициенты условия работы под нижним концом основания и на боковой поверхности сваи, учитывающие влияние способа погружения сваи на расчетные сопротивление грунта (при погружении сваи забивным молотом);

А=0,3·0,3=0,09 м2 - площадь поперечного сечения сваи;

R=4136КПА - расчетное сопротивление грунта под нижним концом сваи;

U=4·d=4·0,3=1,2м - наружный периметр поперечного сечения сваи;

fi -расчетное сопротивление i-го слоя грунта основания на боковой поверхности сваи;

hi - толщина i-го слоя грунта, соприкасающегося с боковой поверхностью сваи. а) Несущая способность по острию:

Таблица 7.1 для расчета несущей способности сваи по боковой поверхности: Грунт hi, м li м fi КПА

Суглинок(Il=0,125) 2 3,2 49 98

Суглинок (Il=0,125) 1,4 4,9 55,7 77,98

Суглинок (Il=0) 2 6,6 59,2 118,4

Суглинок (Il=0) 2 8,6 62,9 125,8

Суглинок (Il=0) 0,5 9,85 64,775 32,3875

Песок (Il=0) 1,6 10,9 66,26 106,016

Итого 558,5835 б) Несущая способность по боковой поверхности:

в) Несущая способность сваи:

г) Расчетная нагрузка на одиночную висячую сваю:

?k=1,4 - коэффициент надежности по нагрузке д) Определение шага свай и размещение в составе ростверка n0I=556,95КН

3d = 0,9 < a = 1,3<6d = 1,8

Принимаем однорядное расположение свай.

Размещено на .ru