Характеристика прочности бетона, арматуры и многопустотной плиты. Расчет по раскрытию трещин и прогиба плит. Конструирование монолитного железобетонного здания, разбивка балочной клетки и расчет кирпичного простенка нагрузки армокирпичного столба.
Аннотация к работе
1.2.3 Расчет по образованию трещин, нормальных к продольной оси 1.2.4 Расчет по раскрытию трещин, нормальных к продольной оси Расчет сборного неразрезного железобетонного ригеля 2.7 Расчет стыка ригеля с колонной 3.1 Расчет и конструирование колонны5.4 Определение высоты сечения второстепенной балки 5.4.1 Расчет прочности по сечениям, нормальным к продольной оси 5.4.3 Расчет прочности второстепенной балки по сечениям, наклонным к продольной оси1.1 Расчет многопустотной плиты по предельным состояниям первой группы.Таблица 1.Подсчет нагрузок на 1м2 перекрытия. Нагрузка: норм.нагр Н/м2 коэф.над. расч.нагр Н/м2 Постоянная: Собственный вес многопустотной плиты с круглыми пустотами.От расчетной нагрузкиВ расчетах по предельным состояниям первой группы расчетная толщина сжатой полки таврового сечения h`f=4см; отношение h`f/h=4/22=0.18>0.1 при этом в расчет вводится вся ширина полки b`f=146 см; расчетная ширина ребра B=146-7*14=48см.Многопустотную предварительно напряженную плиту армируют стержневой арматурой класса А-IV. К трещиностойкости плиты предъявляют требования 3-й категории. Изделие подвергают тепловой обработке при атмосферном давлении.По таблице находим ?=0,14; х= ?*h0=0.14*17=2.38>2см<3см-центральная ось проходит в пределах сжатой зоны: w=0,85-0,008; Rb=0.85-0.008*0.9*11.5=0.76. Коэффициент условия работы, учитывающий сопротивление напрягаемой арматуры выше условного предела текучести, определяют согласно формуле: ?s6=?-( ?-1)(2· ?/ ?-1)= 1-(1-1)(2· 0,14/1,14-1)=1,4 где ?=1 для арматуры класса А-ІІІВ принимают ?s6= ?=1,4Проверяют, требуется ли поперечная арматура по расчету. Следовательно, поперечной арматуры по расчету не требуется.Расстояние от ядровой точки, наиболее удаленной от растянутой зоны (верхней), до центра тяжести сечения: r=? Wred /Ared= 0.85(11000/2687)=3,47 см.; то же наименее удаленной от растянутой зоны (нижней) rinf=3,47 см.; здесь 0.7??n=1,6-(?bp/ Rb.ser)=1.6-0.75=0.85?1. Заменяющий момент равен изгибающему моменту от постоянной и длительной нагрузок М=78,73 КНМ; суммарная продольная сила равна усилию предварительного обжатия с учетом всех потерь и при ?sp=1; Ntot=P2=236,167 КН; эксцентриситет etot=M/Ntot=7873000/236167=27,3 см; коэффициент ?l=0.8-при длительном действии нагрузок ?m=(Rbt.SERWPL )/(M-Mrp) = =1,6·16500·100/(7873000-2274760)=0,62<1; коэффициент, характеризующий неравномерность деформации растянутой арматуры на участке между трещинами ?s=1.25-0.8=0.45<1. Q=203.41KH>0.6*1.5*0.9*0.9*100*25*49=89.302KH т.е. расчет по прочности необходим, а поперечная арматура устанавливается по расчету. S=Rsw*Asw*n/qsw=175*100*0.503*2/1113,5=15,8cm , на приопорном участке длиной l/4 принят шаг S=15 см прочность бетон арматура нагрузка Изгибающий момент воспринимаемый сечением в пролете ригеля арматура 2O32 А-111 AS=16.08см2За расчетные пролеты плиты принимаем: в средних пролетах-расстояния от граней второстепенных балок, а в крайних-расстояния от граней второстепенных балок до середины площади опирания плиты на стену. Расчетные изгибающие моменты в плите с равными пролетами или при пролетах, отличающихся не более чем на 20%определяются с учетом перераспределения усилий вследствие пластических деформаций в средних пролетах и на средних опорах За расчетные пролеты принимается расстояние между гранями главных балок и средних пролетах и расстояние между гранями главных балок и серединами площадок опирания второстепенных балок на стены-в крайних пролетах. Расчетные изгибающие моменты в балках с равными или отличающимися не более чем на 10% пролетами определяются с учетом перераспределения усилий вследствие пластических деформаций: в крайних пролетах Мкр=q*lkp2/11=20179.1·62/11=66040.69 Н/м. в средних пролетах и на средних опорах: Мср=-Мс=±q·lcp2/16=±20179.1·6.3572/16=50854.48 Н/м. над вторыми от конца промежуточными опорами: MB=-q·l2/14=-20179.1·6.352/14=-58119.41 Н/м.
План
Содержание
Введение
1.Расчет многопустотной плиты
1.1 Расчет многопустотной плиты по предельным состояниям первой группы
1.1.1 Расчетный пролет и нагрузки
1.1.2 Усилия от расчетных и нормативных нагрузок
1.1.3 Установление размеров сечения
1.1.4 Характеристики прочности бетона и арматуры
1.1.5 Расчет прочности плиты по сечению, нормальному к продольной оси
1.1.6 Расчет прочности плиты по сечению, наклонному к продольной оси
1.2 Расчет многопустотной плиты по предельным состояниям второй группы
Список литературы
Введение
Бетон, как показывает практика, хорошо сопротивляется сжатию и значительно хуже растяжению, поэтому включение стальной арматуры в растянутую зону элементов существенно повышает их несущую способность. Сталь имеет высокое сопротивление не только растяжению, но и сжатию и включение ее в бетон в виде арматуры сжатого элемента заметно повышает его несущую способность.
Курсовой проект предусматривает проектирование многоэтажного гражданского здания с неполным каркасом. При разработке проекта рассматриваются следующие вопросы: детальный расчет и конструирование, связанные с проектированием многоэтажного гражданского здания в сборном и монолитном железобетоне.
В расчетной части проекта рассчитывается многопустотная плита на две группы предельных состояний: по несущей способности(первая группа); по пригодности к нормальной эксплуатации(вторая группа); сборного железобетонного ригеля; железобетонной колонны со случайным эксцентриситетом; центрально нагруженного фундамента; монолитного железобетонного перекрытия многоэтажного здания с неполным железобетонным каркасом; армокирпичного столба и расчет простенка первого этажа
В исследовательской части данного проекта предлагается определить влияние высоты поперечного сечения плиты на площадь поперечного сечения арматуры, а так же влияние высоты поперечного сечения плиты на объем бетона (в графической форме), и построить графики изменения стоимости материалов от высоты поперечного сечения плиты, по бетону и арматуре.1) С увеличением высоты сечения плиты, площадь сечения арматуры уменьшается.
2) Площадь арматуры увеличивается с уменьшением класса арматуры.
2) влияние высоты поперечного сечения плиты, на объем бетона.
Вывод: как видно по графику, с увеличением высоты сечения плиты, объем бетона увеличивается
3) график изменения стоимости бетона с изменением высоты сечения плиты.
1) С увеличением высоты сечения плиты, увеличивается количество бетона, а следовательно и общая стоимость бетона.
2) при увеличении класса бетона, стоимость соответственно тоже повышается.
Общий вывод.
Из всех предложенных вариантов наиболее выгодный вариант получился при высоте поперечного сечения 20 см с классом арматуры А-V и средней стоимости бетона 2,544 м3, 3816 руб.
2. СНИП 2.03.01-84. Бетонные и железобетонные констукции.-М.:Стройиздат,1985.
3. СНИП 2.01.07-85. Нагрузки и воздействия.-М.:1988.
4. Степанова Д.С., Хардаев П.К. Методические указания к курсовому проекту 1 по дисциплине «Железобетонные и каменные конструкции». Разд.Расчет сборного неразрезного ригеля./ВСГТУ.-Улан-Удэ.2003.
5. Степанова Д.С. Методические указания к курсовому проекту 1 по дисциплине «Железобетонные и каменные конструкции». Разд.Расчет и конструирование колонны многоэтажного промышленного здания./ВСГТУ.- Улан-Удэ.1997.
6. Степанова Д.С., Хардаев П.К. Методические указания к курсовому проекту 1 по дисциплине «Железобетонные и каменные конструкции». Разд.Проектирование монолитного железобетонного перекрытия./ВСГТУ.-Улан-Удэ.1986.
7. Цыдендамбаев О.Ц. Методические указания к оформлению пояснительной записки и графической части курсовых и дипломных проектов./ВСТИ. -Улан-Удэ.1988.
4 Бондаренко В.М., Судницын А.И. Расчет строительных конструкций. Железобетонные и каменные конструкции.- М.: высшая школа, 1984.
5 Мандриков А.П. примеры расчета железобетонных конструкций.- М.: Стройиздат, 1989.